Федеральное агенство морского и речного транспорта

Федеральное государственное Бюджетное образовательное учреждение

Высшего профессионального образования

(Государственный университет морского и речного транспорта

им. Адмирала С.О.Макарова)

Беломорско-Онежский филиал.

Специальность: 180405

«Обеспечение технической эксплуатации главных энергетических установок судна»

Курс: 3 Судомеханическое отделение

Курсант группы: 32ММ Фамилия И.О.: Базеев Д.А.

КУРСОВАЯ РАБОТА

По дисциплине: «Судовые энергетические установки и их эксплуатация»

Тема: Тепловой расчёт двигателя.

Исходные данные для расчёта:

1. Марка двигателя: 6ЧН20/30

2. Обороты двигателя: n-900 об\мин.

3. Давление сжатия: Рс-13.6 МПа.

4. Давление сгорания: Pz -16.5 МПа.

5. Давление наддува: Рn-0,24 МПа.

6. Степень сжатия: ε= 13.6

7. Удельный эффективный расход топлива: g_e = 140 г/л.с час

8. Среднее эффективное давление: P_e = 2.2 МПа.

Литература:

1. КУПРИЯНОВ Д. Ф. „Теория судовых двигателей внутреннего сгорания".

2. ГОГИН А. Ф. КУПРИЯНОВ Д. Ф. КИВАЛКИН Е. Ф. «Судовые дизели» 1988 г.

3. К.Л. Ржепецкий. Е.А. Сударева судовые двигатели 1984 судостроение

4. информация из ИНТЕРНЕТ по данной теме.

5. Государственная морская академия имени адмирала С.О.Макарова, Кафедра ДВС и АСЭУ,

6. рекомендации по выполнению курсового проекта. 2010

2014

Поверочный тепловой расчет двигателя:

1. Проектная эффективная мощность двигателя, кВт:

N_e = = = 932кВт

Где :

1. Число цилиндров n- число оборотов в мин.

m- коэффициент тактности ( для 2-х тактных-1, для 4-х тактных--2)

D-диаметр цилиндра, м S-ход поршня, м

ПРОЦЕСС НАПОЛНЕНИЯ.

Тепловой расчет проводится для стандартных атмосферных условий.

Стандартными атмосферными условиями для судовых дизелей являются

(стандарт ISO 3046 )

№п\п	параметр	Обозна- чение	Размер- ность	величина
1	Температура окружающей среды	Т0	^0К (^0С)	Tо = 273 + t0 = 300 К
2	барометрическое давление,	Р0	МПа	0,098
3	Относит. влажность воздуха,		%	60

Процесс наполнения Конечными параметрами процесса наполнения являются:

4	давление в конце наполнения- начала сжатия	Ра	МПа	0,216	Расчет
5	температура конца наполнения- начала сжатия	Та	^0К		Расчет
6	коэффициент наполнения	ηн	--		Расчет
7	Коэффициент остаточных газов	г	--	0.02	Принято
8	Температура остаточных газов	Tг	^0К	600	Принято
9	Степень сжатия	ε	^--	13,6	Задано
10	Давление наддува	Рn	^МПа	0,24	Задано

Расчёт параметров наполнения рабочего цилиндра.

Определяем температуру воздуха после нагнетателя:

Р_н

Р_о

0,24

0,098

n_н -1

n_н

1,8 -1

1,8

Т_н = Т₀ (——) ^—— = 300 ( ——— ) ^——— = 447 К.

Температура воздуха в момент поступления в цилиндр:

Т₀' = Т_н + ΔТ = 447 + 20 = 467К.

∆Т - подогрев во всасывающем коллекторе-20 ⁰ С (принимаем)

_r = Коэффициент остаточных газов , для четырехтактного двигателя c наддувом  (принимаем 0,02)

Температура остаточных газов Т_г=600 К.

Определяем давление конца наполнения—Ра.

Для двигателей с наддувом:

Р_а = 0,9 Р_н = 0,9 · 0,24 = 0,216 Мпа

Температура к моменту начала сжатия:

Т₀' + γ_г Т_г 467+ 0,02 · 600

1 + γ_г 1 + 0,02

Т_а = ———— = ——————— = 470 К.

Степень сжатия:

ε = Va\ Vc Различают также действительную степень –меньше теоретической, так как при ее расчете учитывается величина потерянного хода поршня ( сжатие начинается после закрытия всасывающего клапана в 4-тактных, или закрытия продувочных в 2-тактных ДВС).

В расчетах применяем значение степени сжатия ,указанной в задании.

Коэффициент наполнения:

ε Р_а Т_н 1 13,6 0,216 447 1

ε – 1 Р_н Т_а 1 + γ_г 13,6–1 0,24 470 1+0,02

η_н = —— · —— · —— · —— = ——— · ——— · ——— · ———— = 0,906