Процесса сжатия:
Так как процесс сжатия политропный, то величины, характеризующие начало и окончание его, связаны между собой уравнением политропы.
рс= ра ε п 1. Тс= Та ε п1- 1.
Расчетах принимаем среднее значение, для дизелей показатель политропов сжатия находится в пределах n1 = 1.34- 1.42
№п\п |
параметр |
Обозна- чнение |
Размер- ность |
величина |
примечание |
1 |
Давление конца сжатия |
Рс |
МПа |
13,3 |
Расчет
|
2 |
Температура конца сжатия |
Тс |
0К |
2136 |
расчет |
3 |
Показатель политропы сжатия |
n1 |
-- |
1.58 |
принимаем |
Определяем температуру в конце сжатия:
Тс = Та ε n¹ – 1 = 470 · 13,6 1,58 – 1 = 2136 оК
которой вполне достаточно для надёжного самовоспламенения топлива при всех режимах работы дизеля.
Давление в конце сжатия:
Рс = Ра ε n¹ = 0,216 · 13,61,58 = 13,3 МПа
Погрешность расчета, МПа:
Pc = Pc – Pcзад =13,3-13,6= -0,3
Допустимое отклонение +/- 0,3 МПа.
Процесса сгорания:
Для современных д.в.с. оптимальная продолжительность процесса сгорания составляет примерно 0,02—0,0025 сек. Поршень при этом к концу сгорания успевает переместиться по направлению к н.м.т. на расстояние, соответствующее около π/12 рад (15°) поворота кривошипа после в.м.т.
№п\п |
параметр |
Обозна- чнение |
Размер- ность |
величина |
примечание |
1 |
Температура сгорания |
Tz |
0К |
3030 |
Расчет
|
2 |
Давление сгорания |
Pz |
МПа |
16,5 |
В задании |
3 |
Коэффициент избытка воздуха |
α |
-- |
2,01 |
принимаем |
4 |
Степень повышения давления |
|
|
1,22 |
Расчет |
5 |
Низшая теплота сгорания топлива |
Qнр |
кДж/кг |
42,47 |
принимаем |
Для определения количества воздуха, необходимого для сжигания 1 кг топлива, а также количества образующихся продуктов сгорания необходимо знать состав топлива.
Топливо дизельное ( массовый состав):
Массовое содержание углерода С = 0,87
Массовое содержание водорода Н = 0,126
Массовое содержание кислорода O = 0,004
Теоретически определяем необходимое количество молей воздуха для сгорания 1 кг топлива по формуле:
1 С Н О 1 0,87 0,126 0,004
0,21 12 4 32 0,21 12 4 32
L0 = —— ( — + — + — ) = —— ( —— + —— + —— ) = 0,496 кмоль/кг.
Действительное количество воздуха, необходимое для сгорания топлива:
L = L0 α = 0,496 · 2,01 = 0,997 кмоль/кг.
Определяем количество молей смеси воздуха и остаточных газов в конце сжатия до момента начала горения:
М1 = ( 1 + γг ) L = ( 1 + 0,02 ) · 0,997 = 1,017
и количество молей в конце горения с учётом остаточных газов:
С Н
12 2
М2 = [ — + — + ( α – 0,21 ) L0 ] ( 1 + γг ) =
0,87 0,126
12 2
= [ —— + —— + (2,01 – 0,21) · 0,496 ] (1 + 0,02) = 1,049.
Тогда действительный коэффициент молекулярного изменения:
М2 1,049
М1 1,017
β = — = —— = 1,031.
Степень повышения давления
Рz 16,5
Рс 13,6
λ = — = —— = 1,22
что соответствует для двигателей данного типа.
Находим среднюю молярную изохорную теплоёмкость сухого воздуха в конце сжатия:
Cv' = 19,3 + 0.0025 Тс = 19,3 + 0,0025 · 2135 = 24,64 кДж/кмоль·К.
Выражаем для α = 2,01 среднюю молярную изохорную теплоёмкость продуктов сгорания при максимальной температуре цикла:
Cv'' = ———————— + ———————— Тz =
20,47 + (α – 1)·19.3 360 + (α – 1)·251
α α · 10 5
20,47 + (2,01 – 1)·19,3 360 + (2,01-1) ·251
2,01 2,01 · 10 5
= ————————— + ————————— Тz =
= 19,88 + 0,00305 Тz.
Тогда средняя молярная изобарная теплоёмкость продуктов сгорания при максимальной температуре:
Ср'' = Cv'' + 8,32 = 19,85 + 0,00305 Тz + 8,32 = 28,17 + 0,00305 ·3030
Максимальную температуру цикла определяем из уравнения сгорания в упрощённом виде, так как коэффициент остаточных газов менее 0,5:
ξ Qн
L ( 1 + γг )
———— + ( Сv' + 8,32 λ ) Тс = β Ср'' Тz .
Подставляем в предыдущее уравнение значения известных величин:
0,89 · 42470
0,997 ( 1 + 0,02 )
——————— + ( 21,28 + 8,32 · 1,99 ) · 2135 = 1,031 ( 28,17 + 0,00305) 3030
117950 = 88010
Тz =
откуда
– 29,05 + 29,05 2 + 4 · 0,00315 ·116916
2 · 0,00315
Тz = ————————————————— = 3030 К.
Полученное значение максимальной температуры цикла соответствует допустимым пределам.