- •Содержание
- •1. Расчет размерной цепи.
- •1.1. Метод полной взаимозаменяемости.
- •1.2. Метод неполной взаимозаменяемости.
- •1.3. Метод групповой взаимозаменяемости.
- •Вывод: точность замыкающего звена обеспечивается при включении в размерную цепь составляющих звеньев, принадлежащих к одной из 3 групп, на которые они предварительно рассортированы.
- •1.4. Метод пригонки.
- •1.5. Метод регулировки.
- •2. Определение суммарной погрешности при фрезерной обработке.
- •3. Определение погрешности базирования детали.
- •4. Исследование точности обработки с помощью кривых распределения.
- •Проверка на неизменность в двух выборках.
- •5. Список используемой литературы
2. Определение суммарной погрешности при фрезерной обработке.
Уступ детали обрабатывается торцевым фрезерованием на станке 6Р12 в размер H=115h10. Определить суммарную погрешность обработки ступениH. Заготовка детали из стали 50, уступ на предшествующей операции обработан по размеру с точностьюIT14. Условия обработки: глубина резанияt=1 мм; подача на зубSz= 0,07 мм/зуб; скорость резанияV = 90 м/мин;D= 140 мм;l = 300 мм;B = 100 мм;H= 115h10;L=300 мм; число заготовок в партииN= 25 шт.
Решение
1. Определим величину погрешности базирования εбаз. Для размера Н (1, табл. 18)
=(0,2/2)*(1,4142-1)=41 мкм,
где - допуск на диаметр,- угол при вершине призмы.
2. Определим погрешность закрепления детали [2, табл. 22]:
=3,66 мкм
где НВ- твердость по Бриннелю; Q- сила прижима, Н;C1- коэфф., характеризующий количество и параметры баз;L- длина заготовки, см.
Величину εпрпримем равной 10 мкм.
3. Тогда εуст==42,3 мкм.
4. Определяем погрешность настройки в соответствии с [3. с.70-73]: ,
где Δр– погрешность регулирования положения резца;
Кр= 1,73 и Ки= 1,0 – коэффициенты, учитывающие отклонения закона распределения величин Δри Δизмот нормального закона распределения;Δизм– погрешность измерения размера детали.
Для заданных условий обработки Δр= 10 мкм [3. с.71-72] и Δизм= 42 мкм
при измерении Н = 115h10 мм. Тогда погрешность настройки
5. Определим размерный износ инструмента при торцовом фрезеровании.
Uит.фр.=Uрт.фр .*Lфр===17,14 мкм
где Sпр=- продольная подача, мм/об;U0- относительный износ [2. с.74]
6. Определим погрешность. Поле рассеяния размера 115h10 под действием упругих деформаций зависит от колебаний составляющей силы резанияPxпри изменении величины срезаемого слоя и податливости системы шпиндель-стол. В соответствии с [2. с.32] для станка 6Р12 податливость
W=Y/Px=500/12.25=40 мкм/кН
Приняв Px/Pz=0.5 [3. с.292], согласно [3. с.282] определяем
Px=0.5Pz=0.5
Учитывая, что n==191 мин-1
Pxmin==0.46 кН
Pxmax=Pmin=1.4*0.46=0.64 кН
Тогда =W= (0.64-0.46)*40=7.2 мкм
7. Погрешность, вызванная геометрическими неточностями фрезерного станка [2. с.59]:
Σст= 25 мкм
8. Определим температурные деформации технологической системы, приняв их равными 10% от суммы остальных погрешностей [3. с.76].
ΣΔт = 0,1∙(42 + 45 + 17 + 7,2+25) = 13,6 мкм.
7. Определим суммарную погрешность обработки по уравнению
=84,6 мкм
Она меньше заданной величины допуска для Н = 115 мм (TН= 160 мкм).
Следовательно, при заданных условиях погрешность обработки меньше допуска на обрабатываемый размер; работа без брака.
3. Определение погрешности базирования детали.
Рис. 1
В торцевой поверхности валов, установленных в призму, сверлятся 2 отверстия. Требуется, чтобы разность размеров Н1 и Н2 была минимальной. Определить, при каком расположении кондукторных втулок заданное условие будет выполняться. Диаметр валов 80+0,15мм, угол призмы α=90⁰.
Решение:
Н1+НΔ-Н3=0 → НΔ=Н3-Н1, ТНΔ= ТН3+ТН1
Вариант 1:
ТН3 мм [2,c.45] , гдеTd- допуск на диаметр вала, α- угол призмы.
ТНΔ= ТН3+ТН1=0,106+ТН1
Вариант 2:
ТН3=0 [2,c.45]
ТНΔ= ТН3+ТН1=0,106+ТН1
Вывод: вариант 2 обеспечивает более высокую точность обработки и выполнение заданного условия.