- •Пояснительная записка
- •Содержание
- •1. Компоновка конструктивной схемы монолитного балочного перекрытия
- •2. Проектирование и расчёт монолитной плиты перекрытия балочного типа
- •3. Проектирование и расчёт второстепенной балки
- •Расчет прочности по сечениям, нормальным к продольной оси.
- •4. Построение эпюры материалов для второстепенной балки
- •Определение Моментов сечения
- •5. Компоновка конструктивной схемы сборного перекрытия
- •6. Проектирование и расчёт предварительно напряженной плиты
- •7. Проектирование и расчёт неразрезного ригеля
- •8. Расчёт и конструирование колонны первого этажа
- •Использованная литература
7. Проектирование и расчёт неразрезного ригеля
7.1. Расчётная схема и расчётные пролёты ригеля
Проектируем неразрезной трехпролётный ригель.
где: l1 – номинальный пролёт ригеля. l1 = 5600 мм.
а – привязка оси до внутренней грани стены. а = 200 мм.
с – длина операния ригеля на стену здания. с = 210 мм.
7.2. Расчёт нагрузки на ригель
Полная расчетная нагрузка
Временная нагрузка
Постоянная нагрузка
7.3. Расчёт внутренних усилий
Статический расчёт ригеля выполнен в программе RIGEL-3, разработанный кафедрой ЖБК. При этом рассмотрены 5 схем загружения неразрезной балки: постоянная нагрузка g расположена во всех пролётах и все возможные схемы расположения временной нагрузки p по длине неразрезной балки.
Статический расчёт ригеля выполнен с учётом перераспределения усилий за счёт развития в железобетоне пластических деформаций с образованием шарнира пластичности.
Результаты расчёта приведены далее.
7.4. Назначение материалов для ригеля
1. Принимаем тяжёлый бетон класса В30:
Rb = 17 МПа; Rbt = 0,9 МПа.
Для дальнейших расчётов принимаем:
Rb·γb2 = 17·0,9 = 15,3МПа = 10,35·103 кПа;
Rbt·γb2 = 1,2·0,9 = 0,81 МПа = 1,08·103 кПа;
где: γb2 – коэффициент, учитывающий условия работы бетона. γb2 = 0,9.
2. Принимаем класс арматурной стали:
а) продольной – А-III: Rs = 365 МПа;
б) поперечной – А-I: Rsw = 175 МПа;
7.5. Проверка достаточности принятых размеров ригеля
1. Определим граничный момент оп формуле:
1+4
1+3
1+5
1+2
Принимаем
2. Проверка высоты по отрицательным моментам.
м
3. Проверка высоты по положительным моментам.
Принимаем ξ = 0,45 → B0 = 0,349
м
4. Принятые размеры сечения ригеля
Принимаем h=600 мм
5. Рабочая высота ригеля для дальнейших расчетов
7.6. Расчёт рабочей продольной арматуры ригеля
1. Сечение в 1-ом пролете при МI=351,95 кНм.
Проверка условия
, где
- характеристики сжатой зоны бетона
- напряжение в арматуре
- предельное напряжение в арматуре сжатой зоны
Условие выполняется
Принимаем (4Ǿ28) A-III с ASфакт=24,63 см2
Проверяем процент армирования
Сечение в средних пролетах при МII=241,3кНм.
Принимаем 4Ǿ22 A-III с ASфакт=15,2см2
Проверяем процент армирования
Сечение на 1-й промежуточной опоре при М=311,9кНм.
Принимаем 4Ǿ25 A-III с ASфакт=19,63см2
Сечение М’II=81,1 кН.
Принимаем конструктивно 2Ǿ25 AIII с ASфакт=9,82 см2
7.7. Расчёт поперечной арматуры неразрезного ригеля
Рассчитываем граничную поперечную силу, которая воспринимается бетоном сечения балки без учета поперечной арматуры
, где необходимо выполнения условия
Принимаем
где с принимаем равным с=1,4м
Для силы QBлев=395,88 кН
Определяем необходимую интенсивность поперечного армирования.
Проверяем условие
Условие выполняется
Рассчитываем величину проекции наклонной трещины
Для дальнейших расчетов принимаем
Принимаем С0=0,458м
Уточняем интенсивность поперечного армирования
Рассчитываем шаг поперечных стержней
; Принимаем арматуру с ASW=4.02 см2 2Ǿ16 A-I
Определяем максимальный шаг поперечных стержней из условия прочности
Назначаем шаг поперечных стержней
Принимаем шаг арматуры S=100 мм
В середине пролета принимаем шаг S2=250 мм
Для силы QBПР=427,97 кН
Определяем необходимую интенсивность поперечного армирования.
Проверяем условие
Условие выполняется
Рассчитываем величину проекции наклонной трещины
Для дальнейших расчетов принимаем
Принимаем С0=0.508м
Уточняем интенсивность поперечного армирования
Рассчитываем шаг поперечных стержней
; Принимаем арматуру с ASW=4,02 см2 2Ǿ16A-I
Определяем максимальный шаг поперечных стержней из условия прочности
Назначаем шаг поперечных стержней
Принимаем шаг арматуры S=100 мм
В середине пролета принимаем шаг S2=250 мм
Для силы QBА=302,2 кН
Определяем необходимую интенсивность поперечного армирования.
Проверяем условие
Условие выполняется
Рассчитываем величину проекции наклонной трещины
Для дальнейших расчетов принимаем
Принимаем С0=0.687м
Уточняем интенсивность поперечного армирования
Рассчитываем шаг поперечных стержней
; Принимаем арматуру с ASW=4.02см2 2Ǿ16 A-I
Определяем максимальный шаг поперечных стержней из условия прочности
Назначаем шаг поперечных стержней
Принимаем шаг арматуры S=100мм
В середине пролета принимаем шаг S2=250 мм
7.8. Построение эпюры материалов для неразрезного ригеля
а- защитный слой бетона принимаемый 25 мм
4Ǿ28 A-III
2Ǿ28 A-III
4Ǿ22 A-III
2Ǿ22 A-III
4Ǿ25 A-III
2Ǿ25A-III
Находим точки обрыва стержней
где ,S – шаг поперечной арматуры в данном сечении
Стержень 2 Ǿ28 A-III:
Стержень2Ǿ25 A III:
Стержень2Ǿ22 A III:
7.9. Проектирование стыка неразрезного ригеля на колонне
Принимаем не обетонированный стык ригеля с колонной.
Определяем расчетное усилие, которое будут воспринимать стыковые стержни.
–плечо внутренней пары сил, которые действуют в стыке.
Определяем требуемую площадь стыковых стержней.
Принимаем 2Ǿ25 A-III с
Определяем расчетную длину верхних сварных швов для сваривания стыковых стержней с закладными деталями в ригеле
Принимаем t1=8мм
Принимаем
4. Определяем необходимую площадь поперечного сечения верхней закладной деталиМ-1
По величине А назначить размеры сечения пластины детали М-1
Принимаем δ=6мм.
Определение расчетной длины нижних сварных швов, которые прикрепляют ригель к колонне
- коэффициент трения при трении металла по металлу