- •1. История и тенденции развития источников питания для дуговой сварки. Современное состояние и тенденции развития источников питания.
- •7. Источники питания дуги переменным током с катушкой индуктивности в сварочном контуре. Уравнения напряжений и тока для сварочной цепи.
- •8. Классификация и технические характеристики источников питания.
- •10. Технико-экономические требования к источникам питания. Кпд и коэф. Мощности. Потери энергии в источниках питания.
- •11. Режимы работы источников питания. Основные характеристики режимов. Примеры источников питания, работающих в различных режимах.
- •12. Классификация сварочных трансформаторов. Достоинства и недостатки.
- •13. Уравнение внешней вольт-амперной характеристики однофазного трансформатора для дуговой сварки. Формирование падающей внешней характеристики. Регулирование сварочного тока.
- •14. Трансформатор с нормальным магнитным рассеянием. Общее устройство, основные соотношения при работе на холостом ходу и под нагрузкой.
- •46. Конструкция сварочного трактора адф 1002. Схема электрическая принципиальная.
10. Технико-экономические требования к источникам питания. Кпд и коэф. Мощности. Потери энергии в источниках питания.
Технико-экономические показатели. К этим показателям относятся коэффициент полезного действия (к.п.д.), коэффициент мощности (соs ), габаритные размеры, массы, показатели надежности, эргономические (размещение) и технологические показатели конструкции источников, соответствие правилам безопасности и т. п.
Коэффициент полезного действия характеризует потери энергии в самом источнике
И = NД 100/ NC,
где NД – мощность дуги, NC – мощность, потребляемая из сети.
Для различных источников питания дуги И находится в широких пределах и составляет 45 – 98%.
Коэффициент мощности и к.п.д.
Большие индуктивные сопротивления обмоток трансформаторов с усиленными магнитными полями рассеяния приводят к большим индуктивным падениям напряжения, низкому коэффициенту мощности и большому потреблению реактивной мощности из сети. Практически при нагрузках, близких к номинальным, коэффициент мощности cos 0,50,55, а при холостом ходе cos 0,10,12.
Для увеличения cos и компенсации реактивной мощности параллельно первичной обмотке в некоторых типах трансформаторов включают емкости в виде конденсаторных батарей, обеспечивающих cos 0,8. На рисунке 9 приведена зависимость cos от коэффициента нагрузки :
I2H=500А (6)
К.п.д. сварочного трансформатора:
(7)
где PД - мощность сварочной дуги, a P1 = U1 I1 cos = S1 cos — активная мощность, потребляемая трансформатором из сети. Произведение действующих значений первичного напряжения и первичного тока называют полной первичной мощностью трансформатора S1 . Полная мощность измеряется в киловольт-амперах. Из выражения (7) следует, что
S1=U1I1 (8)
Коэффициент с = cos 1 называют коэффициентом использования полной мощности трансформатора.
Выражение для к.п.д. (8) можно написать иначе если подставить вместо РД и Р1 их значения. Мощность сварочной дуги равна
PД = UД I2 Д (9)
P2 = U2 I2 Д
где д = 0,850,95 учитывает снижение активной мощности дуги из-за искажения форм кривых тока и напряжения на дуге по сравнению с синусоидой. Коэффициент д тем меньше, чем сильнее искажение. Активная мощность, потребляемая из сети:
P1 = U1 I1 cos 1 = PД + PОБМ + PC + PДОБ (10)
где PОБМ = I12 R1 + I22 R2 — потери на нагрев обмоток; PC —потери на нагрев стали сердечника трансформатора от вихревых токов и от перемагничивания; PДОБ — добавочные потери на нагрев кожуха и других конструктивных элементов трансформатора из-за вихревых токов, индуктируемых усиленными полями рассеяния. Эти потери составляют около 3% от РД. С учетом сказанного выражение (7) примет вид
(11)
На рисунках 5.6, 5.7 приведены зависимости к.п.д. и cos 1 от коэффициента нагрузки . Наибольшее значение имеет при 0,5. При некотором дальнейшем увеличении нагрузки мало изменяется, а затем резко снижается.
|
Рис. 5.6 - Зависимость cos 1 трансформатора от коэффициента нагрузки |
|
Рис. 5.7 - Зависимость к.п.д. трансформатора от коэффициента нагрузки |