- •В.В. Ахлюстина, э.Р. Логунова
- •Часть 1
- •1. Метрология
- •1.1. Средства измерений
- •1.2. Методы измерений
- •2. Курсовой проект по метрологии и стандартизации
- •К курсовому проекту по дисциплине опд.Ф.05 «Метрология, стандартизация и сертификация»
- •Задание 41 Вариант 1
- •Руководитель курсового проекта /Ахлюстина в.В. /
- •2.1. Содержание курсового проекта, принятые обозначения
- •2.2. Общий объем и оформление
- •2.3. Ориентировочная компановка графической части
- •3. Расчет и выбор посадок
- •3.1. Расчет посадки с натягом
- •3.2. Выбор посадки
- •3.3. Переходные посадки
- •3.3.1. Определение предельных значений зазора
- •3.4. Посадки подшипников качения
- •3.5. Назначение посадок
- •4. Расчет калибров для гладких цилиндрических соединений
- •4.1. Расчет исполнительных размеров гладких калибров-пробок
- •4.2. Расчет исполнительных размеров гладких калибров-скоб
- •5. Шлицевые соединения
- •5.1. Калибры для контроля шлицевых валов и втулок с прямобочным профилем Условные обозначения:
- •Типы и назначение калибров
- •5.2. Расчет исполнительных размеров шлицевых калибров
- •Формулы для расчета размеров прямобочных шлицевых калибров-пробок
- •Формулы для расчета размеров прямобочных шлицевых калибров-колец
- •5.3. Пример расчета исполнительных размеров комплексного шлицевого
- •5.4. Пример расчета исполнительных размеров комплексного шлицевого калибра кольца с прямобочным профилем
- •5.5. Пример расчёта исполнительных размеров калибров для шлицевого соединения Шлицевое соединение с центрированием по внутреннему диаметру d:
- •6. Резьбовые соединения
- •6.1. Калибры для метрической резьбы. Допуски гост 24997-81
- •6.2. Допуски резьбовых калибров
- •6.3. Профиль резьбы и длина рабочей части калибров
- •6.4. Расчет исполнительных размеров пр и не резьбовых калибров-пробок для внутренней резьбы (гайки) м16×1,5 – 7g
- •6.5. Пробки резьбовые со вставками двухсторонние
- •6.6. Пробки резьбовые со вставками с полным профилем резьбы
- •6.7. Пробки резьбовые со вставками с укороченным профилем резьбы диаметром от 2 до 52 мм
- •6.8. Расчет исполнительных размеров пр и не резьбовых калибров-колец для наружной резьбы (болта) м161,5 – 6g
- •6.9. Кольца резьбовые с полным профилем резьбы диаметром от 1 до 68 мм
- •6.10. Кольца резьбовые с укороченным профилем резьбы диаметром
- •7. Расчет размерных цепей
- •7.1. Расчет размерных цепей различными методами решения
- •7.1.1. Выбор метода достижения точности замыкающего звена
- •7.2. Метод, обеспечивающий полную взаимозаменяемость
- •7.3. Метод неполной взаимозаменяемости с применением вероятностного расчета
- •7.4. Способ регулирования
- •8. Точность обработки и допуски формы и расположения поверхностей
- •8.1. Отклонения и допуски формы поверхностей
- •8.2. Отклонение взаимного расположения поверхностей
- •8.3. Отклонения формы и расположения посадочных и опорных торцовых поверхностей под подшипники качения
- •8.4. Допуски позиционные расположение осей отверстий под крепежные детали
- •8.5. Калибры для контроля взаимного расположения поверхностей гост 16085-80
- •8.5.1. Обозначения (символы)
- •8.5.2. Допуски, отклонения и предельные размеры калибров
- •8.6. Примеры расчета исполнительных размеров калибров для контроля расположения поверхностей
- •9. Выполнение чертежа детали
- •10. Оформление схем контроля
- •Библиографический список
3.2. Выбор посадки
Для обеспечения работоспособности стандартной посадки необходимо выполнить условия (неравенства):
а) Nmax табл. ≤ Nmax расч; N max ф. расч – Nmax табл = ∆сб;
б) N min табл ≥ N mix ф. расч; N min табл – N min ф. расч= ∆э;
в) ∆э > ∆сб.
Условия пунктов а) и б) являются обязательными. Условие пункта в) необязательно, если в допусках деталей по IT8 остается Т>> 20% TN.
Запас на эксплуатацию ∆э учитывает возможность повторной запрессовки при ремонте, наличие динамических нагрузок при работе и другие условия. Чем больше запас на эксплуатацию, тем выше надежность и долговечность прессового соединения.
Запас на сборку ∆сб учитывает перекосы при запрессовке и другие неучтенные в формулах условия сборки. Чем больше ∆сб, тем меньше усилие запрессовки, напряжение в материале деталей, приводящих к их разрушению.
При ручном подборе посадок проверяем:
3.2.1. Посадки с натягом из числа рекомендуемых ГОСТ 25347-82 в системе отверстия (рис. 5 и приложение 2).
Рис. 5. Схема расположения полей допусков с натягом
в системе отверстия (подбор)
Из рассмотренных посадок условиям пунктов а, б, в удовлетворяет только посадка 40(табл. 7).
Таблица 7
Анализ расчетных посадок
Посадки |
N |
N |
∆сб |
∆ |
59 |
18 |
89 – 59 = 30 |
18 – 21 = –3 | |
68 |
18 |
89 – 68 = 21 |
18 – 21 = –3 | |
64 |
23 |
89 – 64 = 25 |
23 – 21 = 2 | |
85 |
35 |
89 – 85 = 4 |
35 – 21 = 14 |
3.2.2. Посадки комбинированные (внесистемные) из предпочтительных полей допусков (см. приложение 3).
Анализ этих посадок показывает, что все посадки работоспособны (рис. 6), так как удовлетворяют условиям пунктов а и б. Наибольший запас эксплуатации у посадки , данная посадка удовлетворяет всем условиям, и её указывают на чертеже.
Если не удается подобрать оптимальную посадку из стандартных полей допусков, то возможно применение следующих организационно-технических мероприятий.
Рис. 6. Схема комбинированных полей допусков
3.2.3. Селективная сборка.
Например: если провести сортировку на две группы отверстий и валов посадки 40(рис. 7), то получим больший запас на эксплуатацию, чем при .
Рис. 7. Схема полей допусков отверстия и вала
при селективной сборке
по 1-й группе – = 89 – 75 = 24 мкм;= 54 – 21 = 33 мкм;
по 2-й группе – = 89 – 70 = 19 мкм;= 50 – 21 = 29 мкм.
Но из-за недостатков селективной сборки нарушения полной взаимозаменяемости останавливают выбор на посадке .
3.2.3.1. Применяют дополнительное крепление.
3.2.3.2. Изменяют конструктивные параметры соединения, технологию сборки или физико-механические свойства материала.
3.3. Переходные посадки
Для сопряжения вала со ступицей зубчатого колеса или полумуфты подобрать стандартную посадку. Шестерня с модулем m = 2,5 мм, числом зубьев z = 40 и точностью 8-7-7-В (8 – степень кинематической точности колеса; 7 – степень нормы плавности; 7 – степень нормы полноты контакта зубьев; В – величина бокового зазора в зацеплении) имеет с валом неподвижное разъемное соединение 50 мм с дополнительным креплением при помощи шпонки. Для такого типа соединений применяются переходные посадки, которые обеспечивают высокую точность центрирования и легкость сборки. Точность центрирования определяется величиной максимального зазора S, которая в процессе эксплуатации увеличивается
Smax= ,
где Fr – радиальное биение, определяется по ГОСТ 1643-81; для шестерни с m<3,50 мм, <125 мм и степени кинематической точности 8 – Fr = 45 мкм (для других деталей радиальное биение брать по табл. 65 – отклонений взаимного расположения поверхностей.
KТ – коэффициент запаса точности; принимается KТ = 2…5 для компенсации погрешности формы и расположения поверхностей шестерни и вала, смятия неровностей, а также износа деталей при повторных сборках и разборках.