- •12. Кулачковые механизмы
- •12.1. Кинематический анализ кулачковых механизмов
- •6.2 Основные параметры кулачковых механизмов.
- •6.4 Понятие об угле давления.
- •12.2. Законы движения ведомого звена
- •12.3. Определение действительного угла передачи
- •12.4. Динамический синтез кулачкового механизма
- •13. Синтез плоских рычажных механизмов
- •13.1. Условие существования кривошипа в четырехзвенных механизмах
12.4. Динамический синтез кулачкового механизма
При проектировании определенной схемы кулачкового механизма обычно известны закон движения ведомого звена, минимально допустимый угол передачи [] и все размеры, не относящиеся к профилю кулачка. Прежде всего, определяется радиус кулачка и затем строится профиль кулачка.
Рассмотрим решение на примере механизма с толкателем, снабженным роликом (рис. 118).
а) б)
Рис. 118. Построение профиля кулачка
По заданной диаграмме [SA, t] производится в масштабе kl разметка траектории точки А – центра ролика rр. На восстановленных перпендикулярах откладываются отрезки (рис. 118, а): при подъеме – в сторону вращения кулачка, при опускании – в противоположную сторону.
Из полученных точек Bi проводятся лучи под углом [].
В данном случае можно точки Вi соединить плавной кривой и провести к ней касательные под углом [] к лучам . Все касательные образуют зону (на чертеже заштрихованную), внутри которой любая точка дает угол >[].
Для центрального кулачкового механизма центр кулачка должен находиться на прямой А4А0, а точка О даст наименьшие размеры кулачка, так как .
Зная радиус r0 и применяя метод обращения движения (метод инверсии), можно построить теоретический и действительный профили кулачка в порядке, обратном кинематическому анализу (рис. 118, б).
13. Синтез плоских рычажных механизмов
13.1. Условие существования кривошипа в четырехзвенных механизмах
Рассмотренные ранее механизмы с высшими парами (зубчатые, кулачковые, волновые) являются более универсальными, так как многообразие элементов соприкасания в высших парах позволяет воспроизвести множество законов движения.
В то же время механизмы с низшими парами обладают своими преимуществами. Так, например: поскольку элементами соприкасания низших пар являются поверхности (плоскость, цилиндр), то в них возникают меньшие удельные давления, меньший износ. Кроме того, значительно проще их изготовление. Поэтому область применения механизмов с низшими парами достаточно широка (машины-автоматы, строгальные, долбежные станки, в которых необходимо получить разницу в скоростях движения рабочего и холостого хода).
Выходные звенья механизмов должны иметь определенные траектории движения, скорости и ускорения. Все эти параметры определяются размерами звеньев, их взаимным расположением и законом движения начального звена.
Таким образом, под синтезом механизмов с низшими парами понимается совокупность задач на определение параметров кинематической схемы по заданным условиям движения звеньев.
Выделяют две основные задачи синтеза:
-
воспроизведение заданного закона движения;
-
воспроизведение заданной траектории выходного звена, т. е. задача о положениях.
При синтезе четырехзвенных механизмов ведущее звено совершает вращение на полный оборот, т. е. является кривошипом.
Рассмотрим четырехзвенник в крайних положениях (рис. 119).
Рис. 119. Схема к определению условия существования кривошипа в четырехзвенных механизмах
Примем следующее соотношение длин звеньев:
а < b < с < d.
Если механизм может занимать крайние положения А1 и А2, то кривошип делает полный оборот.
Из OB1C:
а + с < b + d. (13.1)
Из OB2C:
ОС < ОВ2 + В2С или ОВ2 > ОС – В2С;
c – a >d – b. (13.2)
Первое неравенство всегда удовлетворяется, поскольку а < b и с < d.
Следовательно, условие существования кривошипа определяется вторым неравенством. Преобразуем его и получим:
a + d < b + c.
Это условие называют также теоремой Грасгофа:
В четырехзвенном механизме имеется кривошип, если сумма длин наименьшего и наибольшего звеньев меньше суммы длин двух других звеньев.