- •Содержание
- •Введение
- •Статистические данные выхода из строя деталей кмб.
- •Основные неисправности колесно-моторного блока
- •Анализ причин выхода из строя колесно-моторного блока
- •План электромашинного цеха с расстановкой оборудования
- •Электромашинный цех
- •Испытательная станция;
- •Испытательная станция.
- •2.3. Расчет штата работников
- •Определение потребности в технологическом оборудовании
- •Расчет численности работников цеха
- •Функциональная схема технической диагностики.
- •3.1. Классификация диагностических систем
- •Методы диагностирования колесно-моторного блока
- •Анализ современных средств и методов диагностики колесно-моторного блока.
- •Методы контроля состояния подшипниковых узлов колесно-моторного блока.
- •Переносные вибродиагностические устройства
- •Вибрааккустический метод диагностирования колесно-моторного блока.
- •Экономический эффект от внедрения прибора вибродиагностики на парк локомотивов
- •Эффективность внедрения комплекса вибродиагностики «Прогноз-1»
- •Срок окупаемости комплекса вибродиагностики «Прогноз- 1»
- •Охрана труда при проведении испытаний колесно-моторного блока
- •Электробезопасность при проведении испытаний кмб в электромашинном цехе
- •Автоматические средства обнаружения и пожаротушения в цехе
- •Заключение
- •Литература
-
Срок окупаемости комплекса вибродиагностики «Прогноз- 1»
В качестве исходных данных для расчета срока окупаемости используются следующие показатели:
-
N=120 тепловозов - количество локомотивов прошедших вибродиагностику;
-
Ад = 1 1 шт. - количество выявленных дефектных подшипников;
3. Уд — 136019,4 руб. - расходы локомотивного депо в случае заклинивания
колесной пары;
-
Ув - 395,78 руб. - затраты на выкатку и подкатку КМБ;
-
Ур = 232,76 руб. - стоимость разборки и сборки КМБ;
-
NП = 0 - количество случаев заклинивания КМБ, прошедших вибродиагностику;
-
К = 604000 руб. - стоимость базового комплекса вибродиагностики «Прогноз- 1».
Годовая экономия средств за счет сокращения расходов депо, связанных с заклиниванием КМБ составляет:
Сэ = (136019,4 + 396,78 + 232,76) · (11 +0) + 1523791,18 = 3026918,52 руб.
• Годовой экономический эффект от внедрения комплекса вибродиагностики составляет:
где: Ен = 0,1 - коэффициент эффективности капиталовложений.
Эюд = 3026918,52 - 604000-0,1 = 3026314,52 руб.
Срок окупаемости прибора «Прогноз-1» составляет:
Из произведенных расчетов мы видим, что затраты на приобретение при бора, примерно окупаются в течение четырёх месяцев использования прибора.
ЭКОНОМИЧЕСКИЙ ЭФФЕКТ ОТ ВНЕДРЕНИЯ ВИБРОДИАГНОСТИЧЕСКОГО КОМПЛЕКСА
Количество тепловозов, прошедших диагностику за год (N) |
Шт. |
120 |
Количество выявленных случаев дефектных подшипников (А∂) |
Шт. |
11 |
Расходы локомотивного депо в случае заклинивания колесной пары (У∂) |
Руб. |
136019,4 |
Затраты на выкатку и подкатку КМБ (Ув) |
Руб. |
395,78 |
Стоимость разборки и сборки КМБ (Ур) |
Руб. |
232,76 |
Количество случаев заклинивания КМБ, прошедших вибродиагностику (Nп) |
Шт. |
0 |
Стоимость базового комплекса вибродиагностики «Прогноз-1» (К) |
Руб. |
604000 |
Годовая экономия средств на заработную плату после внедрения средств вибродиагностики (∆G) |
Руб./год |
1523791,18 |
Годовая экономия средств за счет сокращения расходов депо, связанных с заклиниванием КМБ (Сэ) |
Руб./год |
3026918,52 |
Срок окупаемости прибор а «Прогноз-1» (Ток) |
Год |
0,2 |
ГОДОВОЙ ЭКОНОМИЧЕСКИЙ ЭФФЕКТ: Эгод=Сэ –К · Ен Эгод = 302631452руб.
Ен= 0,1 - коэффициент эффективности капиталовложений.
-
Охрана труда при проведении испытаний колесно-моторного блока
-
Электробезопасность при проведении испытаний кмб в электромашинном цехе
Опасное и вредное воздействие на людей электрического тока, электрической дуги и электромагнитных полей проявляется в виде электротравм и профессиональных заболеваний.
Степень опасного и вредного воздействия на человека электрического тока, электрической дуги и электромагнитных полей зависит от:
-рода и величины напряжения и тока;
-частоты электрического тока;
-пути тока через тело человека;
-продолжительности воздействия электрического тока или электромагнитного поля на организм человека;
-условий внешней среды.
Токоведущие части электроустановки не должны быть доступны для случайного прикосновения, а доступные прикосновению открытые и сторонние проводящие части не должны находиться под напряжением, представляющим опасность поражения электрическим током как в нормальном режиме работы электроустановки, так и при повреждении изоляции.
Для защиты от поражения электрическим током в нормальном режиме должны быть применены по отдельности или в сочетании следующие меры защиты от прямого прикосновения:
-основная изоляция токоведущих частей;
-ограждения и оболочки;
-установка барьеров;
-размещение вне зоны досягаемости;
-применение сверхнизкого (малого) напряжения.
Для дополнительной защиты от прямого прикосновения в электроустановках напряжением до 1 кВ, при наличии требований других глав ПУЭ, следует применять устройства защитного отключения (УЗО) с номинальным отключающим дифференциальным током не более 30 мА.
Для защиты от поражения электрическим током в случае повреждения изоляции должны быть применены по отдельности или в сочетании следующие меры защиты при косвенном прикосновении:
-защитное заземление;
-автоматическое отключение питания;
-уравнивание потенциалов;
-выравнивание потенциалов;
-двойная или усиленная изоляция;
-сверхнизкое (малое) напряжение;
-защитное электрическое разделение цепей;
-изолирующие (непроводящие) помещения, зоны, площадки.
Меры защиты от поражения электрическим током должны быть предусмотрены в электроустановке или ее части либо применены к отдельным электроприемникам и могут быть реализованы при изготовлении электрооборудования, либо в процессе монтажа электроустановки, либо в обоих случаях.
Применение двух и более мер защиты в электроустановке не должно оказывать взаимного влияния, снижающего эффективность каждой из них.
Классификация технических способов и средств защиты от поражения электрическим током в электроустановках приведена на (рис. 30).
Рис. 30. Технические способы и средства зашиты от поражения электрическим током
Нулевые защитные провода и открыто проложенные нулевые защитные проводники должны иметь отличительную окраску: по зеленому фону желтые полосы. В процессе эксплуатации зануления сопротивление петли “фаза-нуль” может меняться, следовательно, необходимо периодически контролировать значение этого сопротивления. Измерения сопротивления петли “фаза-нуль” проводят как после окончания монтажных работ, то есть при приемо-сдаточных испытаниях, так и в процессе эксплуатации в сроки, установленные в нормативно технической документации, а также при проведении капитальных ремонтов и реконструкций сети.
Расчет зануления имеет целью определить условия, при которых оно надежно выполняет возложенные на него задачи - быстро отключает поврежденную установку от сети и обеспечивает безопасность прикосновения человека к зануленному корпусу в аварийный период.
1. Зная мощность Р=305кВт тягового электродвигателя рассчитываем номинальный ток тягового электродвигателя Jнэл.дв.
[кВт]
[А]
где Р – номинальная мощность двигателя, кВт;
Uн – номинальное напряжение, В;
cos α = 0,9 – коэффициент мощности, показывающий, какая часть тока используется на получение активной мощности и какая часть тока на намагничивание;
А
2. Для расчета активных сопротивлений Rн и Rф необходимо предварительно выбрать сечение, длину и материал нулевого и фазного проводников. Сопротивление проводников из цветных металлов определяется по формуле: [Ом]
где ρ – удельное сопротивление проводника (для меди ρ = 0,018; для алюминия ρ = 0,028 Ом∙мм2/м);
ℓ - длина проводника, м;
S – сечение, мм2.
Rф1 = 0,018 ∙100/70=0,025 [Ом]
Rф2 = 0,018 ∙30/30=0,018 [Ом]
Rф∑ = 0,025+0,018=0,043 [Ом]
Rн1 = 0,018∙100/35=0,051 [Ом]
Rн2 = 0,018∙30/25=0,021 [Ом]
Rн∑ = 0,051+0,021=0,072 [Ом]
3. Для медных и алюминиевых проводников внутреннее индуктивное сопротивление фазного и нулевого проводников Xф и Xо невелико и составляет 0,0156 Ом/км, т.е. Xф = 0,0156∙0,13 = 0,0020 Ом; Xо = 0,0156∙0,13 = 0,0020 Ом. Величину внешнего индуктивного сопротивления петли «фаза-нуль» в практических расчетах принимают равной 0,6 Ом/км.
4. Основные технические характеристики тягового электродвигателя ЭД118: N = 305кВт; n=91,5%;
cos α = 0,9; Jпуск /Jном = 1,5
5. Зная Jнэл.дв вычисляем пусковой ток электродвигателя.
JпускЭл.дв = 1,5∙ Jнэл.дв = 1,5∙515= 772,5А
Определяем номинальный ток плавкой вставки
Jнпл.вст = JпускЭл.дв/α = 772,5/2,5 = 309А
где α – коэффициент режима работы для двигателей с частыми
включениями α = 2,3…2,5;
В нашем случае принимаем α=2,5.
6. Определяем ожидаемое значение тока короткого замыкания:
Jкз > 3Jнпл.вст = 3∙309= 927А
Рассчитываем плотность тока δ в нулевом и фазном проводниках. Допускаемая плотность тока в медных проводниках не должна превышать 8А/мм2.
δ = Jнэл.дв /S = 515/70 = 7,35А/мм2
7. Определяем внешнее индуктивное сопротивление петли «фаза-нуль», зная, что Хи = 0,6 Ом/км
Хи = 0,6∙0,13 = 0,078 Ом
8. Рассчитываем сопротивление петли «фаза-нуль» Zп и ток короткого замыкания.
Ом
А
Проверим, обеспечено ли условие надёжного срабатывания защиты:
Jкз>3Jнпл.вст ; 1279 > 3∙309 А;
Jкз >1,25Jнавт; 1279> 1,25∙309А
Как видим, Jкз более чем в три раза превышает номинальный ток плавкой вставки предохранителя и, следовательно, при замыкании на корпус плавкая вставка перегорит за 5…7с и отключит повреждённую фазу.
9. По расчётному номинальному току плавкой вставки выбираем предохранитель стандартных параметров:
ПН2 – 400; Jнпл.вст = 400А. Или выбираем автоматический выключатель по
Jнавт = 1,25∙Jнэл.дв = 1,25∙309=386А.
Выбираем автоматический выключатель модели ABB S233R C40 0,4kA;
Jнавт=400 А.