- •1. Общие положения
- •2. Дифференциальная токовая защита трансформаторов, выполненная с реле серии рнт-560
- •2.1. Указания по расчету
- •2.2. Рекомендуемый порядок расчета
- •2.3. Примеры расчета дифференциальной токовой защиты двухобмоточного трансформатора
- •2.3.1. Пример
- •2.3.2. Пример
- •3. Дифференциальная токовая защита трансформаторов и автотрансформаторов, выполненная с реле серии дзт-11
- •3.2. Рекомендуемый порядок расчета
- •3.3. Пример расчета дифференциальной токовой защиты трехобмоточного трансформатора
- •3.4. Указания по расчету чувствительного комплекта дифференциальной токовой защиты с двумя комплектами
- •4. Дифференциальная токовая защита трансформаторов, имеющая зоны разной чувствительности и выполненная с реле серии рнт-560 или дзт-11
- •4.1. Указания по расчету
- •4.2. Рекомендуемый порядок расчета
- •4.3. Пример расчета дифференциальной токовой защиты двухобмоточного трансформатора, имеющей зону повышенной чувствительности на стороне нн
- •5. Дифференциальная токовая защита трансформаторов и автотрансформаторов, выполненная с реле типа дзт-21 (1дзт-23)
- •5.1. Указания по расчету
- •5.2. Рекомендуемый порядок расчета
- •5.3. Пример расчета дифференциальной токовой защиты автотрансформатора, выполненной с реле типа дзт-21
- •6. Дифференциальная токовая защита ошиновки высшего [среднего] напряжения автотрансформаторов
- •6.1. Указания по расчету
- •7. Дифференциальная токовая защита цепей стороны низшегонапряжения автотрансформаторов
- •7.1. Указания по расчету
- •7.3. Рекомендуемый порядок расчета
- •7.3. Пример расчета дифференциальной токовой защиты цепей стороны низшего напряжения автотрансформатора
- •8. Дистанционная защита автотрансформаторов от многофазных кз
- •8.1. Указания по расчету
- •9. Токовая защита обратной последовательности автотрансформаторов
- •10. Максимальная токовая защита с пуском напряжения трансформаторов V. Автотрансформаторов
- •11. Максимальная токо8ая защита
- •16. Контроль изоляции вводов обмотки высшего напряжения автотрансформаторов
7.3. Пример расчета дифференциальной токовой защиты цепей стороны низшего напряжения автотрансформатора
7.3.1. В настоящем примере дан расчет дифференциальной токовой защиты с реле серии ДЗТ-11 цепей стороны низшего напряжения автотрансформатора 230/121/11 кВ мощностью 125 MB-А при наличии на стороне низшего напряжения линейного регулировочного трансформатора мощностью 40 МВ-А.
Для данного примера использованы исходные данные и расчетные сопротивлений питающих систем и автотрансформаторов, которые были приведены в примере расчета защиты автотрансформатора с реле серии ДЗТ.21 (см. п. 5.3.1 и рис. 5.1,в, 6, д. е).
Исходная схема цепей стороны низшего напряжения приведена на рис. 7.1,а. Параметры линейного регулировочного трансформатора ЛТДН-40000 11±15% кВ. даны в табл. 7.1. Сопротивления линейного регулировочного трансформатора, Ом, приведенные к низшему напряжению на выводах силового автотрансформатора, определены при крайних положениях переключающего устройства регулировочного автотрансформатора в соответствии с приложением П6 по выражению (П6.13):
при положительном регулировании
Ом
при отрицательном регулировании
Ом
На схемах замещения (см. рис. 5.1,6 и д) дано одно значение сопротивления линейного регулировочного трансформатора. Ом, приведенное к стороне высшего напряжении 220 к В, так как разница между значениями сопротивлений при крайних положениях переключающего устройства регулировочного автотрансформатора незначительна.
Сопротивление реактора рассчитано также при двух крайних положениях переключающего устройства регулировочного автотрансформатора, соответствующих минимальному и максимальному коэффициенту трансформации последнего.
Коэффициент трансформации последовательного трансформатора определяется по выражению (7.2)
Таблица 7.1
Положение указателя переключателя |
Напряжение добавочное (линейное) |
Ток в линии, А |
,% |
||
регулировочного трансформатора в целом |
регулировочного автотрансформатора
|
последовательного трансформатора
|
|||
1 |
+1650 |
2471 |
10,6 |
0 |
10,57 |
2 |
+1485 |
2428 |
11,7 |
0,09 |
11,53 |
3 |
+1320 |
2386,5 |
13,1 |
0,31 |
12,75 |
4 |
+1155 |
2346,1 |
15 |
0,6 |
14,35 |
5 |
+990 |
2307,6 |
17,4 |
0,9 |
16,43 |
6 |
+825 |
2270,1 |
20,7 |
1,16 |
19,42 |
7 |
+660 |
2233,8 |
25,3 |
1,31 |
23,89 |
8 |
+495 |
2198,7 |
32,8 |
1,32 |
31,35 |
9 |
+330 |
2164,6 |
47,6 |
1,13 |
46,3 |
10 |
+165 |
2131,5 |
92,2 |
0,7 |
91,18 |
11 |
0 |
2099,5 |
- |
- |
- |
12 |
0 |
2099,5 |
- |
- |
- |
13 |
0 |
2099,5 |
- |
- |
- |
14 |
-165 |
2068,4 |
89,5 |
0,69 |
88,48 |
15 |
-330 |
2038,2 |
44,8 |
1,06 |
43,59 |
16 |
-495 |
2008,9 |
30 |
1,21 |
28,65 |
17 |
-660 |
1980,4 |
22,4 |
1,16 |
21,18 |
18 |
-825 |
1952,7 |
17,8 |
1 |
16,71 |
19 |
-990 |
1925,6 |
14,5 |
0,75 |
13,73 |
20 |
-1155 |
1899,6 |
12,1 |
0,49 |
11,61 |
21 |
-1320 |
1874,1 |
10,3 |
0,25 |
10,02 |
22 |
-1485 |
1849,3 |
8,9 |
0,07 |
8,79 |
23 |
-1650 |
1825,2 |
7,8 |
0 |
7,81 |
7.3.2. Расчет защиты производится в следующем порядке.
7.3.2.1. Определяется первичный ток на стороне низшего напряжения силового автотрансформатора, соответствующий его проходной мощности; по этому току
определяются вторичные токи в плечах защиты, исходя из коэффициентов трансформации трансформаторов тока KI (см. п. 2.2.1) и коэффициентов схемы kcx . Расчеты сведены в табл. 7.2.
7.3.2.2. Предварительно определяется первичный ток срабатывания защиты по условию отстройки от броска намагничивающего тока в линейном регулировочном трансформаторе при включении его под напряжение по (2.2) с учетом (7.1)
А
7.3.2.3. Определяется число витков обмотки НТТ реле для основной (TAI на рис. 7.1,а) и не основной (ТА2 и ТАЗ) сторон в соответствии с рекомендациями п. 2.1.6 по (2.18) и (2.20). Расчеты сведены в табл. 7.3. Расчетное число витков равно 254 (см. п. 2 табл. 7.3). Однако максимальное число витков, которое может быть принято для основной стороны, ограничено техническими данными реле серии ДЗТ-11. По допустимым значениям тока в реле серии ДЗТ-11 в нормальном режиме с учетом возможных перегрузок
А
Таблица 7.2
Наименование величины |
Числовое значение для трансформатора тока |
||
ТА1 |
ТА2, ТА3 |
||
Первичный ток на стороне низшего напряжения силового автотрансформатора, соответствующий его проходной мощности, А |
|
||
Схема соединения трансформаторов тока
|
У |
У |
|
Коэффициент трансформации трансформаторов тока К, |
6000/5
|
3000/5 |
|
Вторичный тот в плечах защиты, соответствующий проходной мощности силового автотрансформатора, А |
|
|
|
Ток срабатывания реле на основной стороне, А |
|||
Расчетное число витков обмотки НТТ реле на основной стороне |
По (2.18)
|
|
|
Принятое число витков обмотки НТТ реле для установки на основной стороне |
|
77 |
|
Pacчетнoe число витков обмотки НТТ на не основной стороне |
По (2.20) |
|
|
Принятое число витков обмотки НТТ реле для установки на не основной стороне |
|
39 |
|
Ток срабатывания защиты на основной стороне, А |
|
для основной стороны может быть использована часть обмоткиреле типа ДЗТ-11/3, имеющая 77
витков, для которой = 3,5 А. Поэтому принятое число витков основной обмотки НТТ реле (си. п. 3, табл. 7.3) равно 77. Ток срабатывания защиты, определяемый числом используемых витков обмотки НТТ реле для основной стороны, =1560 А.
Выбирается необходимое число витков тормозной обмотки НТТ реле в соответствии с п. 7.1.4. Для этого рассматривается внешнее КЗ между тремя фазами на стороне низшего напряжения в точке K6 (см. рис. 5.1,6) при параллельной работе двух автотрансформаторов в максимальном режиме работы систем высшего и среднего напряжений.
Определяется первичный ток небаланса и необходимое число витков тормозной обмотки, исходя из полученного значения тока внешнего КЗ. Расчеты по п. 7.3.2.5 сведены в табл. 7.4.
Принимается к использованию ближайшее большее число витков в'тоии=24 витка. Схема включения реле с указанием числа используемых витков рабочих и тормозной обмоток НТТ реле приведена на рис. 7.1,6.
7.3.2.6. Определяется чувствительность защиты при КЗ между двумя фазами в защищаемой зоне в точке K4 (см. рис. 5.1,о) при отключенной системе среднего напряжения и работе системы высшего напряжения в минимальном режиме. Определяется коэффициент чувствительности, исходя из тока КЗ и тока срабатывания защиты в соответствии с п. 7.2.1.6, по (7.3)
Таблица 7.4
Наименование величины |
Обозначение и метод определения |
Числовое значение |
Первичный расчетный ток небаланса с учетом составляющей |
По (2.3) с учетом (2.4) – (2.6)
|
|
Расчетное число витков тормозной обмотки НТТ реле |
По (3.4)
|
|
Принятое число витков тормозной обмотки НТТ реле |
24 |