- •1. Общие положения
- •2. Дифференциальная токовая защита трансформаторов, выполненная с реле серии рнт-560
- •2.1. Указания по расчету
- •2.2. Рекомендуемый порядок расчета
- •2.3. Примеры расчета дифференциальной токовой защиты двухобмоточного трансформатора
- •2.3.1. Пример
- •2.3.2. Пример
- •3. Дифференциальная токовая защита трансформаторов и автотрансформаторов, выполненная с реле серии дзт-11
- •3.2. Рекомендуемый порядок расчета
- •3.3. Пример расчета дифференциальной токовой защиты трехобмоточного трансформатора
- •3.4. Указания по расчету чувствительного комплекта дифференциальной токовой защиты с двумя комплектами
- •4. Дифференциальная токовая защита трансформаторов, имеющая зоны разной чувствительности и выполненная с реле серии рнт-560 или дзт-11
- •4.1. Указания по расчету
- •4.2. Рекомендуемый порядок расчета
- •4.3. Пример расчета дифференциальной токовой защиты двухобмоточного трансформатора, имеющей зону повышенной чувствительности на стороне нн
- •5. Дифференциальная токовая защита трансформаторов и автотрансформаторов, выполненная с реле типа дзт-21 (1дзт-23)
- •5.1. Указания по расчету
- •5.2. Рекомендуемый порядок расчета
- •5.3. Пример расчета дифференциальной токовой защиты автотрансформатора, выполненной с реле типа дзт-21
- •6. Дифференциальная токовая защита ошиновки высшего [среднего] напряжения автотрансформаторов
- •6.1. Указания по расчету
- •7. Дифференциальная токовая защита цепей стороны низшегонапряжения автотрансформаторов
- •7.1. Указания по расчету
- •7.3. Рекомендуемый порядок расчета
- •7.3. Пример расчета дифференциальной токовой защиты цепей стороны низшего напряжения автотрансформатора
- •8. Дистанционная защита автотрансформаторов от многофазных кз
- •8.1. Указания по расчету
- •9. Токовая защита обратной последовательности автотрансформаторов
- •10. Максимальная токовая защита с пуском напряжения трансформаторов V. Автотрансформаторов
- •11. Максимальная токо8ая защита
- •16. Контроль изоляции вводов обмотки высшего напряжения автотрансформаторов
11. Максимальная токо8ая защита
Рассматриваемая защита может применяться в случае, когда по условиям чувствительности возможно неиспользование пуска по напряжению защиты по гл. 10.
11.1. Первичный ток срабатывания защиты, выполненной с помощью реле тока типа РТ-40, определяется по условию отстройки от тока в месте ее установки при самозапуске двигателей нагрузки по выражению
(11.1)
где — первичное значение максимального рабочего тока в месте установки защиты; — коэффициент, учитывающий увеличение тока в условиях самозапуска заторможенных двигателей нагрузки; зависит от удаленности, процентного содержания в нагрузке и порядка отключения двигателей (определяется расчетом); и kB—то же, что в (10.1).
В случаях, когда режим самозапуска возникает не непосредственно после возникновения КЗ (например, в результате действия АВР), коэффициент возврата k в (111) не учитывается.
-
Вторичный ток срабатывания реле определяется по (10.7).
-
Выдержка времени защиты выбирается по условию согласования с последними, наиболее чувствительными ступенями защит от многофазных КЗ предыдущих элементов аналогично тому, как выдержка времени максимальной токовой защиты с пуском напряжения (см. п. 10.7).
11.4, Чувствительность определяется по (10.8) при металлическом КЗ между двумя фазами в расчетной точке в режиме, обусловливающем наименьшее значение тока а месте установки защиты. При этом в соответствии с ПУЭ (п. 3.2.21) требуется обеспечить наименьший коэффициент чувствительности такой же, как и для реле тока максимальной токовой защиты с пуском напряжения (см. п. 10.8).
Кронного хода в послеаварийном нагрузочном режиме, если выдержка времени третьей ступени соответствует указанной в п. 12,3.2.
-
В условиях эксплуатации рекомендуется также производить согласование по чувствительности третьей ступени защиты с последними, наиболее чувствительны ми ступенями защит от замыканий на землю смежные линий по (12.1). Однако указанное согласование производится только в случаях, когда это признано целесообразным для обеспечения надежного электроснабжения потребителей (по аналогии с п. 9.3^ и оси атом обеспечивается требуемая чувствительность рассматриваемой защиты.
-
Ток небаланса в (12.3) и (12.4) приближенно может быть определен по выражению
(12.5)
где —ток в месте установки зашиты при рассматриваемом внешнем КЗ между тремя фазами [см. (12.3)], при качаниях или асинхронном ходе [см. (12.4)] в послеаварийном нагрузочном режиме; — коэффициент небаланса.
Значение коэффициента небаланса принимается в зависимости от кратности тока
при кратности не более 2—3 по отношению к первичному току трансформаторов тока равным 0,05;
при больших кратностях, но не превосходящих 0,7— 0,8 по отношению к предельной кратности первичного тока трансформаторов тока равным 0,05—0.1.
С большей точностью, а также при больших кратностях тока по отношению к первичному номинальному току трансформаторов тока ток небаланса может быть определен в соответствии с приложением VII «Руководящих указаний по релейной защите. Выпуск 12».
Необходимо отметить, что расчет тока небаланса при внешних удаленных КЗ между тремя фазами следует производить с учетом тока нагрузки.
12.7. Ток срабатывания автоматически ускоряемой ступени зашиты дополнительно к указанным выше условиям следует также отстраивать от броска намагничивающего тока при включении под напряжение защищаемого автотрансформатора (по аналогии с «Руководящими указаниями по релейной защите. Выпуск 12», разд. Г, п. 1,а и приложение V), если время действия защиты по цепи автоматического ускорения не представляется возможным выполнить большим максимального времени разновременности включения фаз выключателя автотрансформатора.
12.8. Выдержка времени первой, второй и третьей ступеней защиты выбирается по условию согласования соответственно с первой, второй (или второй, третьей — см. п. 12.2.1) и последней ступенями зашит от замыканий на землю смежных линий.
Защита действует последовательно: на разделение систем (секций) шип, на отключение выключателя той стороны автотрансформатора, где установлена зашита, на отключение всего автотрансформатора аналогично дистанционной защите автотрансформатора (см. п. 8.1.11).
12.9. Чувствительность реле тока защиты определяется по выражению
(12.6)
где — утроенный ток нулевой последовательности в месте установки зашиты при металлическом КЗ на землю одной фазы в расчетной точке в режиме, обусловливающем наименьшее значение этого тока; — ток срабатывания рассматриваемой ступени защиты.
Чувствительность первой и второй ступеней защиты проверяется при замыкании па землю на шинах рассматриваемой подстанции. При этом желательно обеспечение чувствительности первой ступени в целях уменьшения времени действия защиты на разделение систем (секций) шин. Однако окончательно пригодность выбранного тока срабатывания первой и второй ступеней защиты оценивается по чувствительности согласуемых с ними соответственно второй и третьей ступеней защит от замыканий на землю смежных линий смежного напряжения.
Чувствительность третьей ступени защиты проверяется при замыканиях на землю в конце смежных линий, защита которых реализуется.
В соответствии с ПУЭ (п. 3.2.21) требуется обеспечить наименьший коэффициент чувствительности — порядка 1,2.
Чувствительность реле направления мощности рассмотренной защиты определяется по аналогии с указаниями, приведенными в «Руководящих указаниях по релейной защите. Выпуск 12», разд. Ж.