- •3. Физические характеристики и показатели грунтов определяемые опытным путем.
- •4.Классификационные показатели грунтов
- •5. Общее понятие об основных закономерностях механики грунтов.
- •8.Эффективные и нейтральные давления в водонасыщенных грунтах. Механическая модель сжатия грунтовой массы.
- •13. Принцип линейной деформируемости грунтов (картинку графика не могу вставить, в тетради)
- •14.Основные физико-механические свойства структурно-неустойчивых грунтов
- •16. Определение напряжений в грунтах от действия сосредоточенной силы. Задача Буссинеска. Эпюра напряжений по оси действия нагрузки.
- •17. Определение напряжения в грунтах от действия равномерно-распределенной нагрузки. Эпюра напряжений.
- •18. Определение напряжения в грунтах в случае плоской задачи.
- •19 Распределение напряжений по подошве фундамента (изобары, распоры, сдвиги)
- •20 Первая критическая нагрузка на грунт, формула Пузыревского.
- •21. Прикладное использование формулы Пузыревского в качестве формулы снип 2.02.01-83*
- •22. Вторая предельная нагрузка на грунт. Прикладное применение в формуле снип.
- •23. Метод круглоцилиндрических поверхностей. Коэффициент устойчивости откоса.
- •24. Предельный угол откоса сыпучих и предельная высота откоса связных грунтов.
- •27 Осадка слоя грунта при сплошной нагрузке. Метод послойного суммирования
21. Прикладное использование формулы Пузыревского в качестве формулы снип 2.02.01-83*
Pкр=π(γh+c*ctgφ)/(ctgφ- π/2+φ) + γh – формула Пузыревского при z=0. Для практических целей в расчетах было принято, что zmax=b/4 . Данная формула для Ркр была преобразована в формулу СНИП для определения расчетного сопротивления грунта по подошве фундамента :
R=Mγ *b*γ2 +Mq*γ2*d + Mc*c2 Mγ, Mq , Mc – коэффициенты, принимаемые в зависимости от γ- угла внутреннего трения H=d, z=b/4
22. Вторая предельная нагрузка на грунт. Прикладное применение в формуле снип.
Второй критической точкой на грунт считается такая предельная нагрузка, которой соответствует полное исчерпание несущей способности грунта, развитию зон пред. Равновесия, окончательное формирование жесткого ядра, деформирующего основания и распирающего грунт в стороны. Для определения этой нагрузки решают след систему уравнений: дифференциальное уравнение равновесия для любых линейно деформируемых тел, а также уравнения предельного равновесия из закона Кулона-Мора ( см. лекцию про 2-ю крит нагрузку). В результате решения этих уравнений находят математически точное очертание поверхностей скольжения, используя которые определяют 2-. Критическую нагрузку на грунт. Используя графическое решение поверхности скольжения и ядра. Общая форма уравнения для определения 2-й критической нагрузки на грунт предложена профессором Герцаги в след виде : предРкрит=Nγ*γ1*y+Nq*q+Nc*c1
Эта же формула была преобразована в формулу СНИП для определения предельной нагрузки на грунт по несущей способности грунта
Nu = b'ℓ'(Nγb' γIξγ + Nqdγ'Iξq + NccIξc) Nγ,Nq,Nc – коэффициенты несущей способности грунта, определяемые путем вычисления по построенной сетке линий скольжения как функцию угла внутреннего трения ξγξqξc- коэффициенты формы фундамента
23. Метод круглоцилиндрических поверхностей. Коэффициент устойчивости откоса.
Большое распространение на практике получил метод круглоцилиндрических поверхностей скольжения. Сущность этого метода заключается в отыскании круглоцилиндрической поверхности скольжения с центром в некоторой точке О, проходящей через подошву откоса, для которой коэффициент устойчивости будет минимальным.
Широко применяется на практике т.к. дает некоторый запас устойчивости и основывается на опытных данных о форме поверхности скольжения при оползнях вращения, которая на основании многочисленных замеров принимается за круглоцилиндрическую, при этом выгодное положение опре-ся расчетом. Допустим,что центр скольжения нахо-ся в т.0. Уравнение равновесия∑М0=0.Для составления уравн-я моментов относительно т.0 разбивают призму скольжения АВС верти-ми сечениями на ряд отсеков и принимают вес каждого отсека условно прибли-ым в т.пересечения веса отсека Рi с соотве-им отрезком дуги скольжения,а силами взаимодействия по верт-м плоско-м отсека пренебрегают. Раскладывая далее силы веса Рi на направление радиуса вращения и ему перпен-ое, состав-т урав-е равновесия, прирав-я к 0 момент всех сил относительно т,вращ-ия;∑Ti-∑Nitqφ-сL=0.L-длина дуги скольжения АС;φ,с-угол внутреннего трения и сцепления грунта; TiNi- составляющие давления от веса отсеков, определяемы графич. или вычис-ые по замерам угла αi (Ti=Рisinαi; Ni=Рicosαi). За коэфф-т устойчивости откоса принимают отношение моментов сил удерживающих к моменту сил сдвигающих, т.е. η=∑Nif+сL/∑Ti. Для ряда намеченных центров дуг поверхностей скольж-ия 01,02,03,определяют необходимое по условию устойчивости сцепления, соотв-ее предельному равновесию заданного откоса по выражению,
с=∑Ti+∑Nitqφ.Далее выбирается центр скольжения, для которого требу-ся макси-ая величина сил сцепления. Этот центр принимается за наиболее опасный и для него вычисляется коэфф-т устойчивости η. При величине η>1,1-1,5
откос будет устойчивым.η=(∑Nifi+∑сli+∑Ti уд.)/ ∑Ti сд.По этой формуле следует опред-ть коэф. устой-ти откоса и склонов при расчетах по методу круглоцилиндрических поверхностей скольжения. Этот метод дает несколько завышенный запас, а главное в нем не учитывается усилие, действу-е на верти-е грани отсеков, что делает весь расчет приближенным и вызывает необходимость принятия дополнительных допущений. Коэф. устой-ти реком-ют опред; η=fА+(с/yh)В,А.В.-коэфф-ты зависящие от геомет-их размеров сползающего клина, выраженные в долях от высоты откоса. Определяя из выраж-я величину h=сВ/y(η-fА).