- •1 Технологическая часть.
- •1.1 Назначение и описание условий работы детали, технические
- •Химический состав Таблица 2
- •Механические свойства
- •Технологические свойства Таблица 4
- •Физические свойства
- •1.3 Анализ технологичности конструкции детали.
- •1.6.2 Выбор технологических баз
- •1.6.4 Обоснование выбора и технические характеристики выбранного оборудования.
- •Вертикальный полуавтомат для внутреннего протяга модели 7а623
- •Технические характеристики
- •Технические характеристики
- •Технические характеристики
- •Печи для термообработки металла с рабочей температурой до 1300°с
- •Особенности 3u10msf1-250:
- •1.6.5 Выбор станочных приспособлений
- •1.6.6 Обоснование выбора режущих инструментов
- •1.6.7 Обоснование выбора мерительных инструментов
- •1.7 Определение режимов резания и технических норм времени.
1.3 Анализ технологичности конструкции детали.
Разработке технологического процесса предшествует тех. контроль чертежей изделий, которое предусматривает тщательное изучение технологической документации, чтобы установить наличие всех исходных данных необходимых для разработки технологии в процессе тех. контроля сопоставляют тех. возможности производства с конструкцией данной детали в частности определяют возможности упрощения конструкции с соответствующей заменой видов заготовки.
Технологичность конструкции деталей оценивается количественно с помощью системных показателей которые вычисляются по следующим формулам:
Коэффициент использования материала:
(1)[3c.23]
где mд - масса детали
mз - масса заготовки
Коэффициент точности обработки:
Кт.о.=Qр.н.т./Qр (2)[3c.23]
где: Qр.н.т - число размеров необоснованной точности;
Qр -общее число размеров;
Коэффициент шероховатости:
Кш.=Qр.н.ш./Qп (3)[3c.23]
где: Qр.н.ш - число поверхностей необоснованной шероховатости
Qп - общее число поверхностей
Коэффициент унификации:
Унифицированным называется такой элемент, который получен на универсальном оборудование с применением универсально режущего и универсального измерительного инструмента:
1 элемент: 2 торца детали Ø 39 мм (унифицированный элемент)
2 элемент: 2 НЦП Ø39 мм (унифицированный элемент)
3 элемент: 2 НЦП Ø40m5 (унифицированный элемент)
4 элемент: шпоночный паз 6х16 (унифицированный элемент)
5 элемент : 3 канавки 2х0,5 (унифицированный элемент)
6 элемент: НЦП Ø 53 (унифицированный элемент)
7 элемент: НЦП Ø 46 (унифицированный элемент)
8 элемент: Наружная фаска 1.5х45° (унифицированный элемент)
9 элемент: Внутренняя фаска 3х30° (унифицированный элемент)
10 элемент: ВЦП Ø 29 (унифицированный элемент)
11 элемент: ВШП Ø 28 +0,14 ; шлицевые пазы 6C9 (неунифицированный элемент)
12 элемент: НШП Ø 48d11 ; плоские шлицевые поверхности 8f9 ; (неунифицированный элемент)
Ку=Qу.э./Qэ= 10/12 = 0,8 (4)[3c.22]
где Qэ - общее число элементов
Qу.э - число унифицированных элементов
По всем расчетным коэффициентам и по проведению анализа унифицированных инструментов видим , что деталь является технологичной ,т.к. коэффициенты > 0.6
1.4 Обоснованный выбор метода получения заготовки. Определение общих припусков на
Заготовку , ее размеров и КИМ
Из стали 45 заготовка может быть получена методами: прокатом, штамповкой и поковкой.
В связи с тем что Cталь 45 не относиться к литьевым сталям, значит получение заготовки методом отливки исключено. Необходимо рассмотреть на применяемость метод штамповки на молотах и горячее штамповочных прессах. В этих методах заготовки могут быть получены различной формы но минус их в том что они не имею возможности обеспечить получение сквозных отверстий по всей длине детали. По этому в качестве сравнения методов примем – паковку, полученную на ГКМ, которая может обеспечить получение заготовки по всем требованиям.
Для сравнения наиболее выгодного метода проката или поковки необходимо провести расчет КИМ
1 метод - прокат.
Для получения детали назначается прокат Ø55мм и длиной 295мм.
Мз = V *ð (5) [3c.37]
где V - объем заготовки
ð - плотность материла Сталь 45 – 7,8
Мз =(3.14 * r2 *l ) *7.8 = (3,14*27,5 2*295)*7,8 = 5501 гр = 5.5 кг
КИМпр =
2 метод - поковка
Для расчета КИМ произведем предварительный расчет массы заготовки – поковки по формуле:
Мз.пок.= Мд * Кр (6) [5 c.8]
Кр - коэффициент для расчета ориентировочной массы заготовки, для деталей с горизонтальной осью (типа вал) Кр =1.3-1.6 , принимаеться 1.45 (ГОСТ 7505 - 89 табл.20 стр.31)
Мз.пок.= 3690 гр
КИМпок =
Вывод: Сравнивая КИМ пр и КИМ пок - видим ,что выгоднее применение заготовки полученной метод поковки ,т.к. КИМ пок > КИМ пр
По ГОСТ 7505 - 89 назначаем характеристики заготовки - поковки, припуски на механическую обработку и допуска на размеры заготовки.
Класс точности Т4
Группа материала М2
Степень сложности С2
Исходный индекс 9
По исходному индексу на все габаритные размеры детали назначается припуск на механическую обработку на сторону.
Ø39 +1.3*2 = Ø41.6
Ø40+1.5*2= Ø43
Ø48+1.5*2= Ø51
Ø53+1.4*2= Ø55.8
Ø46+1.4*2= Ø48.8
Ø29 -1.4*2= Ø26.2
Ø23-1.4*2= Ø20.2
290+1.6*2=293.2
Рисунок 2 - Эскиз заготовки - поковки
1.5 Определение операционных припусков и операционных размеров (на одну поверхность
табличным методом и на одну – расчетно-аналитическим).
Табличный метод.
Этот метод определения припусков и операционных размеров состоит в том, что по ГОСТ выбирается общий припуск на обработку поверхности, а затем по таблицам соответствующих видов обработки устанавливаются размеры промежуточных припусков и определяются промежуточные размеры заготовки.
Определяем операционный припуски и операционные размеры на 40 m5 (+0,009+0.020)
Таблица 4.
Наименование Операции |
Ra, мкм
|
Наименьшее значение Z min , мкм |
Расчетный размер, мм |
Допуск, δ, мкм |
Предельный размер, мм |
Предельный припуск, мкм |
||
D max |
D min |
2Z max |
2Z min |
|||||
1.Заготовитель-ная (прокат) |
- |
1400 |
42,809 |
1200 |
44,009 |
42,809 |
- |
- |
2. Черновое точение(h14)
|
6,3
|
700 |
41,409 |
620 |
42,029 |
41,409 |
1980 |
1400 |
3.Получистовое точение (h10) |
3,2
|
350 |
40,709 |
100 |
40,809 |
40,709 |
1220 |
700 |
4. Чистовое точение (h7) |
1,6
|
250 |
40,209 |
25 |
40,234 |
40,209 |
575 |
500 |
5. Финишное точение (m5) |
0.8
|
100 |
40,009 |
11 |
40,02 |
40,009 |
214 |
200 |
2Zmax = Zmin + δDп- δDВ (7) [3c.59]
2Zmaxчерн.= 1400 + 1200 - 620= 1980.мкм
2Zmaxполучист.= 700 + 620 - 100 = 1220мкм
2Zmaxчист.= 500 + 100 - 25= 575мкм
2Zmaxфиниш.= 200 + 25 - 11= 214мкм
Dmin = Dmin+2zmin
Dmin чист = 40,009+0,2=40,209 мм
Dmin получист = 40,209+0,5=40,709 мм
Dmin черн = 40,709+0,7=41,409 мм
Dmin заг = 41,409+1,4=42,809 мм
Dmax = Dmin+δ
Dmax чист =40,209+0,025=40,234
Dmax получист =40,709+0,1=40,809
Dmax черн = 41,409+0,62=42,029
Dmax заг = 42,809+1,2=44,009
Рисунок 3 - Графическое расположение припусков, допусков и межоперационных размеров.
Аналитический метод расчета припусков и операционных размеров на размер Ø23 H7 (+0.021)
Таблица 5
Технологические операции и переходы |
Допуск на размер δ, мм |
Ra, мкм |
Элементы припуска, мкм |
Промежуточные размеры заготовки, мм |
Промежуточные припуски, мкм |
|||||
Rz |
h |
∆о |
|
dmax |
dmin |
2Zi max |
2Zi min |
|||
1. Заготовка (Прокат) |
1200 |
- |
100 |
100 |
894,4 |
- |
20,131 |
18,931 |
- |
- |
2. Сверление (Н14) |
520 |
6,3 |
60 |
60 |
53,66 |
- |
22.05 |
21,53 |
2868,8 |
2188,8 |
3.Растачивание (Н11) |
130 |
3,2 |
30 |
30 |
44,72 |
- |
22.331 |
22,201 |
737,32 |
347,32 |
Технологические операции и переходы |
Допуск на размер δ, мм |
Ra, мкм |
Элементы припуска, мкм |
Промежуточные размеры заготовки, мм |
Промежуточные припуски, мкм |
|||||
Rz |
h |
∆о |
|
dmax |
dmin |
2Zi max |
2Zi min |
|||
4. Протягивание (Н9) |
52 |
1,6 |
10 |
20 |
35,78 |
- |
22,781 |
22,539 |
287,44 |
209,44 |
5. Протягивание (Н7) |
21 |
0,8 |
6 |
12 |
26,83 |
- |
23,021 |
22,891 |
162,56 |
131,56 |
2Zmin =2(Rz +h + √∆o2) (8)[3c.58]
где Rz – высота микронеровностей поверхности, оставшейся после выполнения предшествующего
перехода, мкм.
h – глубина дефектного слоя, оставшегося при выполнения предшествующего перехода
∆о – суммарное отклонение расположения, возникшее на предшествующих переходах.
2Zmax = 2Zmin + δDn- δDB (9) [3c.59]
где δп и δDп - допуск на размер на предшествующем переходе
δВ- δBп – допуск на размер на выполняемом переходе.
Суммарное отклонение расположения заготовки
∆о = √∆см2+∆экцс2 (10) [3c.65]
где ∆о – отклонение расположения заготовки.
∆см – погрешность заготовки по смещению
∆экцс-погрешность заготовки по эксцентричности
∆см = 400 мкм [5c.186]
∆экцс = 800 мкм [5c.187]
∆о = √800 2+400 2=894,4 мкм
∆ ост = Ky* ρо (11) [5c.64]
∆ ост – величина остаточного суммарного расположения заготовки после выполнения операции
КУ – коэффициент уточнения [3c.61]
∆о – суммарное отклонение расположения заготовки, мкм
∆ост сверл= 0,06 * 894,4 =53,66 мкм
∆ост растач. = 0,05 * 894,4 = 44,72мкм
∆ост протяг= 0,04 * 894,4 = 35,78мкм
∆ост протяг= 0,03 * 894,4 = 26,83мкм
Припуски для сверления
2Zmin сверл. = 2(100+100+√894,42 = 2188,8мкм
2Zmax сверл. = 2188,8 + 1200 - 520 = 2868,8мкм
Припуски для растачивания
2Zmin раст. = 2(60+60+√53,662 = 347,32мкм
2Zmax раст. = 347,32 + 520 - 130 = 737,32мкм
Припуски для протягивания
2Zmin прот. = 2(30+30+√44,722 = 209,44мкм
Zmax прот = 209,44 + 130 - 52 =287,44мкм
Припуски для протягивания чистового
2Zmin прот. = 2(10+20+√35,782 = 131,56мкм
2Zmax прот = 131,56 + 52 - 21 =162,56мкм
Dmax = Dmax -2zmin
Dmin = Dmax – δ
Dmax протяг = 23.21 -0.13= 23.08 мм
Dmax растач = 23.08 -0.29= 22.79 мм
Dmax сверл = 22.79 -0.74= 22.05 мм
Dmax заг = 22.05 -2.87= 19.18 мм
Рисунок 4 - Графическое расположение припусков, допусков и межоперационных размеров.
1.6 Краткая характеристика разрабатываемого технологического процесса.
1.6.1 Подбор типового технологического процесса или составление плана обработки
Элементы |
Вид поверхности |
Выдерживаем размеры с пред отклон |
IT |
Ra, мкм |
Тф, мкм |
Т расп, мкм |
Основные этапы |
Отделочные этапы |
Дoп обработка |
|||||
Э чр |
Эпч |
Эч |
Эп |
Эв |
Эов |
|||||||||
2 Торец
|
ТП |
290 |
h14 |
3.2 |
- |
- |
точ |
точ |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
Элементы |
Вид поверхности |
Выдерживаем размеры с пред отклон |
IT |
Ra, мкм |
Тф, мкм |
Т расп, мкм |
Основные этапы |
Отделочные этапы |
Дополнител обработка |
|||||
Э чр |
Эпч |
Эч |
Эп |
Эв |
Эов |
|||||||||
Цилиндр 1
|
НЦП
|
Ø39 26±0,26 2 |
h14 14 14 |
3.2 |
- |
- |
точ |
точ |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
3 Канавки |
НЦП |
Ø37 |
h14 |
3.2 |
- |
- |
точ |
точ |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
ПП |
2 26±0,26 70±0,37 40±0,31 18±0,2 |
14 14 14 14 14 |
3,2 |
- |
- |
точ |
точ |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|
Цилиндр 2 |
НЦП |
Ø40 70±0,37 2 |
m5 14 14 |
0.8 |
- |
- |
точ |
точ |
точ |
точ |
- |
- |
- |
- |
Шпоночный Паз |
ТП |
36,5 |
h14 |
3.2 |
- |
- |
фрез |
фрез |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
2ПП |
6 |
H14 |
3.2 |
- |
- |
фрез |
фрез |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|
2РП |
R3 16 4±0,15 70±0,37 |
H14 H14 14 14 |
3.2 |
- |
- |
фрез |
фрез |
|
|
|
|
|
|
|
8 Наруж шлицы |
НЦП |
Ø40 |
d11
|
0.8 |
- |
- |
точ |
точ |
точ |
точ |
- |
- |
- |
- |
НЦП |
Ø42 |
q6 |
1.6 |
- |
- |
фрез |
фрез |
шлиф |
- |
- |
- |
- |
- |
Элементы |
Вид поверхности |
Выдерживаем размеры с пред отклон |
IT |
Ra, мкм |
Тф, мкм |
Т расп, мкм |
Основные этапы |
Отделочные этапы |
Дополнител обработка |
|||||
Э чр |
Эпч |
Эч |
Эп |
Эв |
Эов |
|||||||||
|
2ТП |
8 |
f10 |
1.6 |
- |
- |
фрез |
фрез |
шлиф |
- |
- |
- |
- |
- |
НЦП |
Ø53 |
h14 |
3,2 |
- |
- |
точ |
точ |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|
ПП |
6 70±0,37 60±0,37 |
h14 14 14 |
3.2 |
- |
- |
точ |
точ |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|
Цилиндр 3 |
НЦП |
Ø46 40±0,31 18±0,2 70±0,37 60±0,37 6 |
h14 14 14 14 14 h14 |
3.2 |
- |
- |
точ |
точ |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
Цилиндр 4
|
НЦП
|
Ø40 18±0,2 40±0,31 |
m5 14 14 |
0.8
|
-
|
-
|
точ
|
точ |
точ |
точ |
- |
- |
- |
- |
Цилиндр 5
|
НЦП
|
Ø39 40±0,31 |
h14 14 |
3.2 |
- |
- |
точ |
точ |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
Фаска |
НКЦП
|
1,5±0,1 45º±1º |
js14 |
3.2 |
- |
- |
точ |
точ |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
Внутр фаска 1 |
ВКЦП
|
1,5±0,1 45º ±1º |
js14 |
3.2 |
- |
- |
точ |
точ |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
Центр отв |
ВЦП |
Ø29 80±0,44 |
H14 14 |
3.2 |
- |
- |
сверл |
расточ |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
Элементы |
Вид поверхности |
Выдерживаем размеры с пред отклон |
IT |
Ra, мкм |
Тф, мкм |
Т расп, мкм |
Основные этапы |
Отделочные этапы |
Дополнител обработка |
|||||
Э чр |
Эпч |
Эч |
Эп |
Эв |
Эов |
|||||||||
6 Внутр шлиц |
ВЦП |
Ø23 |
H7 |
0.8 |
- |
- |
сверл |
раст |
прот |
прот |
- |
- |
- |
- |
ВЦП |
Ø23 |
H11 |
1.6 |
- |
- |
сверл |
раст |
прот |
- |
- |
- |
- |
- |
|
2ТП |
6 80±0,44 |
С9 14 |
1,6 |
- |
- |
сверл |
раст |
прот |
- |
- |
- |
- |
- |
|
Внутр фастка 2 |
ВКЦП |
3±0,15 30±1 |
js14 |
3.2 |
- |
- |
точ |
точ |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
План обработки
005 Фрезерно центровальная
1 Фрезеровать торцы выдерживая размеры 290-1,3
010 Сверлильно-расточная
1 Расверлить отверстие выдерж разм Ø 25+0.52, 80±0,37
2 Сверлить отв выд разм Ø 22+0.32 , 290-1,3
3 Расверлить отверстие и фаску выд разм Ø 29+0,52, 80±0,37 , 1х45º
015 Токарная
1 Расточить фаску выд разм 3х30º
020 Протяжная
1 Протянуть 6 внутренних шлиц выд разм 6 , Ø22,5+0,52, Ø28+0,14, 80±0,37
025 Протяжная
1 Протянуть ВЦП выдерж разм Ø23+0,021, 80±0,37
030 Токарная с ЧПУ
1 Точить НЦП выд разм Ø40 , 70±0,37
2 Точить НЦП выд разм Ø39-0,62 , 26±0,26
3 Точить НЦП выд разм Ø48 , 70±0,37, 60±0,37
4 Точить НЦП выд разм Ø53-0,74, 70±0,37, 60±0,37, 6-0,36
5 Точить НЦП выд разм Ø40 , 58±0,37
6 Точить НЦП выд разм Ø39-0,62, 40±0,31, 1х45º
7 Точить НЦП выд разм Ø46-0,62, 90±0,4
8 Точить 4 канавки выд разм Ø39-0,62, Ø40 , Ø48 , 26±0,26, 58±0,37, 60±0,37, 70±0,37, 2х0,5, Ø40
035 Вертикально-сверлильная
1 Сверлить отв под заход шпоночной фрезы выд раз Ø6+0,36, 4±0,15, 36,5-0,62
040 Вертикально фрезерная
1 Фрезеровать шпоночный паз выд разм 6+0,36, 16+0,43, 36,5-0,62, 4±0,15
045 Горизонтально фрезерная
1 Фрезеровать последовательно 8 шлиц выд разм 8,5-,0,36, 42,5-0,62, 60±0,37, 6-0,36
050 Улучшить
055 Кругло шлифовальная
1 Шлифовать последовательно 8 шлицевых пазов выд разм 8 , Ø42