- •1.1. Тепловое окружение и условия комфорта для человека в помещении
- •1.2. Микроклимат помещения и системы его обеспечения
- •2.1. Тепловой баланс помещения
- •2.2. Потери теплоты через ограждения помещений
- •2.3. Расход теплоты на нагревание инфильтрирующегося воздуха через ограждающие конструкции помещений.
- •2.4. Удельная тепловая характеристика
- •2.5. Годовые затраты теплоты на отопление
- •3.1. Классификация систем отопления
- •4.1. Основные виды, характеристики и область применения систем отопления
- •4.2. Выбор системы отопления
- •3) Здания плавательных бассейнов, вокзалов, аэропортов;
- •4) Здания производственные и сельскохозяйственные при непрерывном технологическом процессе.
- •5.1. Классификация и материал теплопроводов
- •5.2. Размещение теплопроводов в здании
- •5.3. Присоединение теплопроводов к отопительным приборам
- •5.4. Размещение запорно-регулирующей арматуры
- •5.5. Удаление воздуха из системы отопления
- •239,1 И 13,5—парциальное давление воздуха соответственно при абсолютном повышенном (323,7 кПа) и атмосферном (98,1 кПа) давлении.
- •15 С краном) для выпуска воздуха; 4 - муфта д 15 для воздуховыпускной трубы; 5 - муфта Ду15 с пробкой для выпуска грязи
- •6 .1. Тепловой пункт системы водяного отопления
- •6.2. Циркуляционный насос системы водяного отопления
- •6.3. Смесительная установка системы водяного отопления
- •7.1 Расширительный бак системы водяного отопления
- •8.1. Изменение давления при движении воды в трубах
- •8.2. Динамика давления в системе водяного отопления
- •1. Динамика давления в системе отопления с расширительным баком
- •3. Динамика давления в системе отопления без расширительного бака
- •9.1 Естественное циркуляционное давление
- •9.2 Расчет естественного циркуляционного давления в системе водяного отопления
- •1. Вертикальные однотрубные системы отопления
- •2. Вертикальные двухтрубные системы отопления
- •3. Горизонтальные однотрубные системы отопления
- •9.3 Расчетное циркуляционное давление в насосной системе водяного отопления
- •Лекция 10
- •10.1. Основные положения гидравлического расчета системы водяного отопления
- •10.2 Способы гидравлического расчета системы водяного отопления
- •11.1. Виды и характеристики нагревательных приборов
- •11.1 Основные типы чугунных радиаторов
- •11.1 Основные типы чугунных радиаторов4
- •11.2 Размещение нагревательных приборов
- •11.3. Расчет числа элементов нагРеАтЕлЬных приборов
- •11.4. Регулирование теплоотдачи
- •Лекция 12
- •12.1. Присоединение систем отопления к наружным тепловым сетям
- •12.2. Системы отопления высотных зданИй
- •13.1. Современже системы отопления. Схемы. Оценка
- •14.1 Общие сведения и понятия гидравлической и тепловой устойчивости водяных систем отопления
- •15. 2 Горизонтальная устойчивость водяной системы отопления
- •15. 3. Вертикальная устойчивость водяной системы отопления
- •16.1 Система парового отопления
- •16.2 Схемы и устройство системы парового отопления
- •16.3 Оборудование системы парового отопления
- •16.4 Системы вакуум-парового и субатмосферкого отопления
- •16.5. Выбор начального давления пара в системе
- •16.6 Гидравлический расчет паропроводов низкого давления
- •16.8 Гидравлический расчет конденсетопроводов
- •16.9 Система пароводяного отопления
- •17.1 Система воздушного отопления
- •1) Нагретый воздух, попадая в обогреваемое помещение, смешивается с окружающим воздухом и охлаждается до температуры этого воздуха;
- •2) Нагретый воздух не попадает в обогреваемое помещение, а перемещается в окружающих помещение каналах, нагревая их стенки.
- •17.2 Схемы системы воздушного отопления
- •17.3 Количество и температура воздуха для отопления
- •17.4 Местное воздушное отопление
- •1) Рециркуляционные отопительные агрегаты с. Механическим побуждением движения воздуха (рис. 17.1, a);
- •3) Рециркуляционные воздухонагреватели с естественным движением воздуха (рис. 1?.1, б).
- •17.5 Отопительные агрегаты
- •18.1. Система панельно-лучистого отопления
- •18.2 Температурная обстановка в помещении при панельно-лучистом отоплении
- •18.3 Конструкция отопительных панелей
- •2) Подвесные и приставные, изготовленные отдельно и смонтированные рядом, в специальных нишах строительных конструкций или под ними.
- •18.4 Описание бетонных отопительных панелей
- •18.5 Теплоносители и схемы системы панельного отопления
- •18.6 Особенности проектирования системы панельного отопления
- •Лекция 19 Особенности современных систем отопления запорно-регулируюшая арматура Общие сведения
- •3.2. Терморегуляторы
- •3.2.1. Конструкции и установка
- •3.2.2. Характеристики терморегуляторов
- •3.2.2.1. Механические характеристики
- •3.2.2.2. Рабочие характеристики
- •3.2.3, Технические данные терморегуляторов
- •3.2.4. Авторитеты терморегулятора
- •3.2.4.1. Внутренний авторитет терморегулятора
- •3.2.4.2. Внешний авторитет терморегулятора
- •3.2.4.3. Общий авторитет терморегулятора
- •С. 21. Схемы к определению внешнего авторитета терморегуляторов:
- •1. Внутренний авторитет терморегулятора
- •2, Внешний авторитет терморегулятора
- •Проектный диапазон потерь давления на терморегуляторе
- •3.2.5. Выбор терморегуляторов
- •Определение гидравлических характеристик терморегулятора следует осуществлять согласно предоставляемым производителем диаграммам.
- •Зона пропорциональности не должна превышать 2Ки быть ниже 1к. Выбор осуществляют при 2к.
- •Использование настроек терморегуляторов от 1 до 2 в гидравлически зависимых от тепловой сети системах отопления и несоответствующем качестве теплоносителя является нежелательным.
- •6. Мембранные расширительные баки
- •6.1. Общие сведения
- •6.2. Выбор
- •А с учетом резервной емкости —
- •7. Фильтры
- •8. Автоматитческие воздухоотводчики
- •9. Трубы и фитинги
- •Геометрические характеристики труб
16.8 Гидравлический расчет конденсетопроводов
Диаметр самотечных сухих и мокрых конденсатопроводов подбирают без расчета (по специальной таблице в справочной литературе) в зависимости от количества теплоты, выделенного паром при образовании конденсата, положения (горизонтальные, вертикальные) и длины труб.
Пропускная способность конденсатопроводов различна. Например, при Dy15 по горизонтальному сухому конденсатопроводу в 1 ч может быть пропущено 7кг, по вертикальному сухому — 11кг, а по мокрому — 52кг конденсата. Следовательно, для того чтобы пропустить одно и то же определенное количество конденсата наибольший диаме1р трубы потребуется для горизонтального сухого, наименьший — для мокрого вертикального конденсатопровода.
Если необходимо провести детальный гидравлический расчет сухого самотечного конденсатопровода в системе с давлением пара до 0,07 МПа, располагаемый перепад давления ∆Рр, Па, вычисляют по формуле
∆Рр=0,5рgh=0,5γh (16.21)
где 0,5 — поправочный коэффициент, учитывающий наличие двухфазной среды (кроме конденсата в трубах имеется воздух или движется пароводяная эмульсия); при давлении пара в системе более 0,07 МПа поправочный коэффициент увеличивают до 0,65, γ — удельный вес конденсата, Н/м3; h — вертикальное расстояние между начальной и конечной точками конденсатопровода, м.
Детальный расчет проводят аналогично расчету теплопроводов систем водяного отопления.
Конденсатопроводы в системе парового отопления с закрытым конденсатньм баком могут быть напорными и двухфазными.
Напорными называют Конденсатопроводы, целиком заполненные конденсатом, движущимся под давлением пара за отопительным прибором, в баке или создаваемым насосом, двухфазными или эмульсионными — Конденсатопроводы, по которым движутся одновременно и конденсат, и пар вторичного вскипания.
Р ис. 16.11 Схема прокладки напорного (а) и двухфазного (б) конденсатопроводов
1 — конденсатный бак; 2 — бак-сепаратор; 3 — конденсатоотводчик, 4 — отопительные приборы системы парового отопления высокого давления; 5 — паропровод
На рис. 16.ll показана схема прокладки конденсатопроводов. После конденсатоотводчика вследствие снижения давления при протекании конденсата через суженное отверстие происходит вторичное его вскипание с образованием пара вторичного вскипания; труба б является двухфазным конденсатопроводом. Вторичное вскипание приводит к тому, что по конденсатопроводу движется пароводяная смесь, плотность которой меньше плотности воды. Пар вторичного вскипания отделяется от конденсата в баке-сепараторе и направляется в систему теплоиспользования. Конденсат по напорному конденсатопроводу а направляется в конденсатный бак и далее к конденсатному насосу для перекачки на тепловую станцию.
Расчетный расход конденсата Gк, кг/ч, определяют по формуле
Gк=1,25(Gкон+Gп.к) (16.22)
где 1,25 — повышающий коэффициент для учета увеличения расхода конденсата в период прогревания системы при пуске; в скобках — максимальное количество пара в начале паропровода.
Для конденсатопроводов характерно значительное увеличение шероховатости их внутренней поверхности — потери давления на трение по меньшей мере в 1,3—1,4 раза больше потерь в трубах систем водяного отопления. Поэтому для гидравлического расчета напорных коиденсатопроводов используют вспомогательную таблицу, составленную при эквивалентной шероховатости kэ=0,0005 м (0,5мм). В таблицу внесены расход G, кг/ч, и скорость движения w, м/с, конденсата. При выборе диаметра труб ориентируются на максимально возможную скорость движения конденсата (до 1—1,5 м/с).
Потери давления ∆Pуч, на каждом участке напорного конденсатопровода определяют по формуле (16.20), прибавляя к действительной длине участка дополнительную, эквивалентную местным сопротивлениям длину по формуле (16.19).
Если потери давления на участках известны, то давление в начале конденсатопровода находят с учетом разности геодезических отметок его конца и начала:
Рнач=Ркон+∑∆Руч+γh (16.23)
где Pкон — давление, необходимое в конце конденсатопровода; γ — удельный вес, Н/м3, при плотности пароконденсатной смеси, перемещаемой по конденсатопроводу; при определении диаметра груб удельный вес принимают равным 9,81 кН/м3 с учетом периода пуска системы, когда плотность конденсата р=1000 кг/м3; h — разность отметок конца и начала конденсатопровода, м (получается со знаком плюс при движении конденсата вверх, со знаком минус — при движении по трубе вниз).
Например, давление в баке-сепараторе по схеме на рис 16.11 составит Р4 = Ркон + ∆Руч.а – γh2 а давление за конденсатоотводчиком Р3=Р4+∆Руч.а – γh1, если Л/» у, а и ∆Руч.а, и ∆Руч.б — потери давления в напорных конденсатопроводах соответственно от бака-сепаратора до конденсатного бака (участок А—Б) и от конденсатоотводчика до бака-сепаратора (участок В—Г). Высоту подъема конденсата h1 ограничивают 5м. Можно также исходить из необходимого давления в баке-сепараторе.
При гидравлическом расчете разветвленных напорных конденсатопроводов следует обеспечивать одинаковое давление в каждое ответвлении перед слиянием конденсата в общий конденсатопровод (невязка потерь давления на параллельных участках не должна превышать 10%), применяя в случаях необходимости дросселирующие шайбы.
По конденсатопроводам может двигаться пароконденсатная смесь вследствие образования пара вторичного вскипания или попадания «пролетного» пара. Тогда объем перемещаемой смеси будет больше, а плотность меньше, чем при движении только расчетного количества конденсата.
При гидравлическом расчете двухфазных конденсатопроводов диаметр труб определяют дважды. Сначала диаметр труб и потери давления находят как для напорных чисто водяных конденсатопроводов. Затем пересчитывают диаметр труб на каждом участке, с тем чтобы оставить потери давления без изменения при пропуске действительного объема пароконденсатной смеси пониженной плотности:
dсм=βdк (16.24)
где dсм — диаметр двухфазного конденсатопровода; dк — расчетный диаметр напорного конденсатопровода, полученный при расходе конденсата Gк; β — поправочный коэффициент, учитывающий увеличение объема и уменьшение плотности пароконденсатной смеси по сравнению с объемом и плотностью конденсата:
β=0,9(1000/Рсм)0,19 (16.25)
Рсм — плотность пароконденсатной смеси, кг/м3, принимаемая по таблице в справочной литературе.