- •1.Энергосистема и её структура
- •2.Классификация электрических сетей
- •3.Основные элементы воздушных линий
- •4. Провода воздушных линий
- •5.Опоры воздушных линий и их основания
- •6. Изоляторы и линейная арматура вл
- •7. Кабельные линии электропередач. Общая характеристика.
- •8. Кабельные линии 1-35 кВ
- •9. Кабельная арматура
- •10. Режимы нейтралей электрических сетей. Эс наприжением до 1 кВ (вода …)
- •11.Сети с незаземленной (изолированной) нейтралью
- •12.Сети с компенсированными ( резонансно - заземленными) нейтралями
- •13. Сети с эффективно и глухо заземленными нейтралями
- •14. Общая характеристика схем замещения воздушных и кабельных линий электропередач
- •16. Воздушная лэп с расщепленными фазами
- •17. Моделирование протяженных линий
- •Параметры и схема замещения двухобмоточногоо трансформатора
- •Параметры и схема замещения трехобмоточного трансформатора
- •Параметры и схема замещения автотрансформатора
- •Параметры и схема замещения трансформатора расщ. Обмотками
- •22.Годовые графики нагрузок
- •23Статические характеристики электрических нагрузок
- •24. Моделирование нагрузок постоянным по модулю и фазе током
- •25. Задание нагрузки неизменной мощности Нагрузка задается постоянной по величине мощностью
- •При расчетах установившихся режимов питающих и иногда распределительных сетей высокого напряжения (см. Рис. 2.17,б).
- •27. Общая характеристика задачи расчета и анализа установившихся режимов электрических сетей
- •45 Расчет установившегося режима разомкнутой электрической сети
- •37.Расчет сети методом уравнений контурных токов.
- •38. Расчет сети методом уравнений контурных мощностей.
- •39. Методы расчета и анализа потерь электроэнергии. Метод характерных суточных режимов.
- •40.Определение потерь электроэнергии методом средних нагрузок.
- •41. Определение потерь электроэнергии методом среднеквадратичных параметров режима
- •42. Определение потерь электроэнергии методом времени наибольших потерь.
- •43. Определение потерь электроэнергии методом раздельрого времени наибольших потерь.
- •44. Определение потерь электроэнергии методом эквивалентного сопротивления.
- •45. Подходы к регулированию напряжения в системообразующей эс
- •46. Принципы регулирования напряжения в центрах питания распределительных эс.
- •48. Регулирование напряжения изменением потоков реактивной мощности.
- •50. Выбор конфигурации и номинального напряжения.
- •51. Выбор проводников по условиям экономичности.
- •52. Выбор проводников лэп по допустимой потере напряжения.
- •53. Выбор проводников лэп по условию нагрева.
- •54. Учет технических ограничений при выборе проводов вл и жил кл.
- •55. Пути повышения пропускной способности лэп и эс.
17. Моделирование протяженных линий
Однородная ЛЭП представляет собой электрическую цепь с равномерно распределенными параметрами: с сопротивлением Z0=R0+jX0 и проводимостью Yo=g0+jb0, неизменными по длине цепи (рис. 2.9, а). Такое представление линий справедливо при условии полной электростатической и электромагнитной симметрии фаз, что в реальных условиях обеспечивается их транспозицией [10, 11]. Ток и напряжение в линии непрерывно изменяются по ее длине: ток из-за наличия поперечной проводимости Yo, а напряжение — за счет падения напряжения в сопротивлении Zo. Изменение напряжения и тока при волновом характере передачи энергии по линии наиболее точно описываются уравнениями длинной линии [8, 10, 11, 25, 27], которые при конечной длине дают соотношения между фазными напряжениями U1ф, U2ф и токами I1 и I2 в начале и в конце линии:
(2.32 а)
где L — длина линии передачи.
Волновые параметры реальной линии — волновое сопротивление ZB и коэффициент распространения волны γо — определяются через ее удельные (погонные, отнесенные к 1 км) параметры:
(2.33)
где (β0— коэффициент затухания, α0— коэффициент изменения фазы, ξ— фазовый угол.
Модуль волнового сопротивления ZB и коэффициент изменения фазы α0 с достаточной точностью могут быть определены по формулам
(2.34)
Справедливых для идеализированных линий (линий без потерь активной мощности), когда R0=0 и g0=0.
Рис. 2.9. Цепочная схема замещения линии с равномерно распределенными параметрами (а); моделирование линии четырехполюсником (б) и П—образной схемой замещения (в)
Для высоковольтных линий трехфазного переменного тока с нерасщепленными фазами волновое сопротивление изменяется в узких пределах, составляя для воздушных линий 375—400 Ом, а для кабельных 35—40 Ом.
Каждая фаза линии может рассматриваться как четырехполюсник, и связь между фазными напряжениями и токами в начале и конце линии выражается общими уравнениями пассивного четырехполюсника:
(2.35 а)
(2.35 6)
в которых А, В, С, D обобщенные константы четырехполюсника.
Сравнивая между собой соответствующие уравнения (2.32) и (2.35), получаем:
A = D = ch(γ0L),
(2.36)
где комплексные коэффициенты А, В, С, D выражены через параметры реальных линий.
В расчетах линия может быть представлена как четырехполюсником, так и П-образной схемой замещения.
Выразим константы четырехполюсника через параметры П—образной схемы замещения с сопротивлением звена Z = R + jX и проводимостью по концам схемы замещения Y/2.
Для схемы (рис. 2.9, в) связь между напряжением в начале и в конце схемы описывает закон Ома:
(2.37)
— ток проводимости конца схемы замещения.
Сопоставив уравнения (2.35 а) и (2.37), получим
(2.38)
В соответствии с первым законом Кирхгофа определим ток в начале линии:
(2.39)
При подстановке (2.37) в (2.39) получим
(2.40)
Если сравнить выражения(2.35, б) и (2,40), то
(2.41)
Установим связь между параметрами линии и ее схемой замещения. Приравняв правые части выражений (2.36) и (2.38), получим
(2.42)
или, с учетом (2.36),
;
или
(2.43)
Таким образом, линию любой длины с равномерно распределенными параметрами можно заменить эквивалентной схемой замещения с сосредоточенными параметрами Z и Y. Параметры П-образной симметричной схемы замещения ЛЭП (рис. 2.9, в) могут быть определены с различной степенью точности в зависимости от требований к учету распределенности параметров по длине. Наиболее точно они определяются через волновые параметры реальной линии Zв и γ, вычисленные по формулам (2.42) и (2.43).
На практике более наглядно и удобно определять параметры П-образной схемы замещения линии через удельные (погонные) сопротивления Zo=Ro+jX0, Ом/км, и проводимости Yo=g0+jb0, См/км. При этом равномерную распределенность параметров линии по длине учитывают приближенно, с помощью поправочных коэффициентов, по формулам
Z = Z0Lkz; Y = Y0LkY, (2.44)
где поправочные коэффициенты с учетом (2.42) и (2.43) определяются в виде
Учитывая значения и , окончательно
находим [27]:
(2.45
Для определения основных характеристик (токов, напряжений, предельной передаваемой мощности) некомпенсированная воздушная линия протяженностью до 500—600 км может быть представлена П-образной схемой замещения по всей линии в целом (рис. 2.9, в). В этом случае распределенность параметров вдоль линии может быть учтена поправочными коэффициентами (2.45), вычисленными по приближенным формулам при g=0 [8, 10,11, 25, 27, 28]:
(2.46)
Параметры схемы замещения в этом случае определяются следующим образом:
R= R0LkR; X = X0Lkx; B = b0LkB. (2.47)
Заметное уточнение параметров (более 1 %) посредством поправочных коэффициентов проявляется для ВЛ длиной более 300 км и для кабельных линий, превышающих 50 км.
Приближенно распределенность параметров вдоль линии можно также учесть, представляя протяженную ЛЭП цепочной схемой замещения с сосредоточенными параметрами (рис. 2.10).
Всю ЛЭП разбивают на участки длиной 250—300 км и моделируют рядом последовательно включенных П-образных схем замещения. Расчет режима линии по цепочной схеме замещения ведут последовательно от одного участка к другому. При этом потери на коронирование учитываются по участкам и представляются в виде нагрузок между участками (рис. 2.10, б). Этот прием позволяет определить соотношения между напряжениями и токами не только по концам, но и находить их значения в промежуточных точках длинной линии.
Линии электропередачи с номинальным напряжением 330, 500, 750 кВ разделяют посредством переключательных пунктов на участки в 250—350 км, что локализует и уменьшает влияние поврежденных участков на изменение параметров режима и устойчивость работы сети (рис. 2.10, а). Такое построение линии, а также включение промежуточных подстанций разбивает электропередачу на участки, и ее удобно моделировать цепочной схемой замещения.
Протяженные линии в режиме минимальных нагрузок имеют избыток реактивной мощности, генерируемой линией. Для компенсации этой мощности и предотвращения опасного для изоляции сети превышения напряжения на приемном конце и вдоль линии устанавливают шунтовые реакторы, располагая их на переключательных пунктах или промежуточных подстанциях.
Избыток емкостной генерации ЛЭП может компенсироваться потреблением реактивной мощности нагрузкой подстанций. Включение реактора на шинах ВН станции обеспечивает возбуждение генераторов, необходимое для их устойчивой работы.
Рис. 2.10. Принципиальная схема (а) и цепочная схема замещения (б) протяженной линии электропередачи