6.2.3 Изгибающие моменты

1. Расчетную несущую способность на изгиб любого узла можно определить, исходя из распределения внутренних усилий в нем и расчетных несущих способностей его основных компонентов на действие этих усилий, см. таблицу 6.1.

2. Расчетное значение изгибающего момента M_j,Rd, воспринимаемого сопряжением балки с колонной или стыком балок можно определить по методу, приведенному в 6.2.7, при условии, что осевая сила N_Ed в присоединенном элементе не превышает 5 % расчетной несущей способности N_pl,Rd его поперечного сечения.

3. Расчетное значение изгибающего момента M_j,Rd, воспринимаемое базой колонны, можно определить по методу, приведенному в 6.2.8.

4. Во всех узлах размеры сварных швов должны быть такими, чтобы расчетное значение изгибающего момента M_j,Rd, воспринимаемого узлом, всегда было ограничено расчетной несущей способностью его основных компонентов, а не сварных швов.

5. В сопряжении балки с колонной или в стыке балок, в которых требуется образование пластического шарнира и поворот узла при любой соответствующей расчетной ситуации, сварные швы следует проектировать таким образом, чтобы воспринимать момент, равный, по крайней мере, наименьшей из следующих величин:

— расчетному значению изгибающего момента, воспринимаемого присоединяемым элементом в пластической стадии M_pl,Rd;

— расчетному значению изгибающего момента M_j,Rd, умноженному на ,

где   = 1,4 — для каркасов, в которых система связей удовлетворяет условию (5.1) EN 1993-1-1, 5.2.1(3) в отношении поперечного смещения;

 = 1,7 — во всех остальных случаях.

6. В болтовом соединении с более чем одним рядом болтов, работающих на растяжение, в качестве упрощения можно пренебречь работой любого ряда болтов при условии, что работой всех других рядов болтов, расположенных ближе к центру сжатия, также пренебрегают.

6.2.4 Эквивалентный т-образный элемент, работающий на растяжение

6.2.4.1 Общие положения

1. В болтовых соединениях эквивалентный Т-образный элемент, работающий на растяжение, можно использовать для моделирования при определении расчетной несущей способности следующих основных компонентов:

— изгибаемая полка колонны;

— изгибаемый фланец;

— изгибаемая уголковая накладка;

— изгибаемая опорная плита базы колонны от действия растягивающего усилия.

2. Методы моделирования этих основных компонентов как полок эквивалентных Т-образных элементов, а также значения e_min, l_eff и m приведены в 6.2.6.

3. Можно допустить, что возможные виды отказа полки эквивалентного Т-образного элемента подобны предполагаемым для соответствующего основного компонента.

4. Суммарная эффективная длина l_eff эквивалентного Т-образного элемента, см. рисунок 6.2, должна быть такой, чтобы расчетная несущая способность его полки была эквивалентна расчетной несущей способности основного компонента узла, который ее представляет.

Примечание — Суммарная эффективная длина l_eff эквивалентного Т-образного элемента является номинальной и не обязательно соответствует фактической длине основного компонента узла.

Рисунок 6.2 — Размеры полки эквивалентного Т-образного элемента

5. Расчетную несущую способность полки Т-образного элемента на растяжение следует определять согласно таблице 6.2.

Примечание — Эффект рычага учтен в неявном виде при определении расчетной несущей способности на растяжение согласно таблице 6.2.

6. Если возможно появление эффекта рычага, см. таблицу 6.2, то расчетную несущую способность полки при растяжении Т-образного элемента F_T,Rd следует принимать равной наименьшей из трех возможных видов отказа (1, 2 или 3).

7. Если возникновение эффекта рычага исключено, то расчетную несущую способность полки при на растяжении Т-образного элемента F_T,Rd следует принимать равной наименьшей из двух возможных видов отказа в соответствии с таблицей 6.2.

Таблица 6.2 — Расчетная несущая способность F_T,Rd полки эквивалентного Т-образного элемента

	Возможно появление эффекта рычага, т. е. Lb  Lb*		Исключено появление эффекта рычага
Тип 1	Метод 1	Метод 2 (альтернативный)
Без опорных контрпланок
С опорными контрплан­ками
Тип 2
Тип 3
Тип 1: полное развитие пластических деформаций в полке. Тип 2: разрыв болта с развитием пластических деформаций в полке. Тип 3: разрыв болта. Lb — удлинение болта длиной, равной зажимной длине (общая толщина материала стягиваемых элементов и шайб) плюс полусумма высоты головки болта и гайки, или удлинение фундаментного болта, равное сумме восьми номинальных диаметров болта, толщины слоя стяжки, толщины опорной плиты, шайбы и половины высоты гайки; ; FT,Rd — расчетная несущая способность полки при растяжении Т-образного элемента; Q — сила, вызванная эффектом рычага; при
— расчетная несущая способность болта на растяжение, см. таблицу 3.4; — суммарное значение для всех болтов в Т-образном элементе; — значение для отказа 1-го типа; — значение для отказа 2-го типа; и определяются в соответствии с рисунком 6.2; — предел текучести стали контрплит; — толщина контрплит; ; — диаметр шайбы либо ширина головки болта или гайки.
Примечание 1 — В сопряжениях балки с колонной на болтах и в стыках балок можно допустить возможность появления эффекта рычага. Примечание 2 — В методе 2 усилие от болта, приложенное к полке Т-образного элемента, принято в виде равномерно распределенной нагрузки под шайбой, головкой или гайкой болта, см. рисунок, а не в виде сосредоточенной силы. Это допущение приводит к более высоким значениям несущей способности FT,1,Rd по методу 1, но не влияет на значения FT,1–2,Rd и значения по методам 2 и 3.