- •Принцип действия трансформатора.Назначение трансформаторов.
- •Конструкции обмоток, магнитопроводов и систем охлаждения. Магнитопроводы однофазных трансформаторов
- •Схемы и группы соединений обмоток трансформаторов.
- •Вопрос4.
- •Схемы замещения двухобмоточного трансформатора, физическое толкование ее параметров.
- •Вопрос5.
- •Векторные и энергетические диаграммы трансформатора.
- •Регулирование напряжения трансформатора.
- •Параллельная работа трансформаторов.
- •Физические условие работы трансформатора при несимметричной нагрузке, роль схем обмоток и роль конструкции магнитопровода.
- •Трехобмоточные трансформаторы.
- •Автотрансформаторы, схемы включения обмоток, энергетическая эффективность.
- •Устройство и принцип действия асинхронного двигателя.
- •Способы исполнения асинхронного двигателя: глубокопазные, двухклеточные, с фазным ротором. Основные типы отечественных двигателей.
- •Несимметричные режимы работы асинхронного двигателя.
- •Однофазные асинхронные двигатели.
- •16. Устройство и принцип действия синхронного генератора и синхронного двигателя.
- •17. Характеристики синхронного генератора. Внешние характеристики
- •Рабочие характеристики (рис 6.47)
- •18. Гашение магнитного поля синхронной машины.
- •19. Физическая трактовка индуктивных сопротивлений синхронной машины
- •20. Включение синхронного генератора на параллельную работу
- •21. Синхронные компенсаторы
- •Синхронные компенсаторы
- •22. Устройство и принцип действия машины постоянного токаОбласти применения машин постоянного тока
- •23. Генераторы постоянного тока: основные характеристики, эксплуатационные свойства
- •Самовозбуждение гпт
18. Гашение магнитного поля синхронной машины.
При КЗ во внешней цепи срабатывает релейная защита, которая отключает синхронный генератор от присоединенной к нему нагрузки или от сети. Однако при внутренних КЗ в генераторе отключение его от внешней цепи не ликвидирует режим КЗ, так как в обмотке якоря индуцируется ЭДС и по ней продолжает проходить большой ток. Чтобы устранить режим КЗ в этом случае, необходимо резко уменьшить магнитный поток машины, для чего следует прекратить прохождение тока по её обмотке возбуждения. Операции, необходимые для прекращения прохождения тока по обмотке возбуждения синхронной машины при аварийных режимах, называют гашением магнитного поля. Гашение магнитного поля в принципе возможно путем быстрого размыкания цепи обмотки возбуждения с помощью соответствующего контакта автоматического выключателя (автомата гашения поля). Однако при этом в обмотке возбуждения индуцируется ЭДС самоиндукции еВ=-LВdiB/dt. Так, как ОВ имеет значительную индуктивность LB, то ЭДС еВ может создавать большие перенапряжения, опасные для изоляции обмотки. Поэтому применяют способы гашения магнитного поля, обеспечивающие уменьшение тока возбуждения с некоторой ограниченной скоростью, при которой не возникают чрезмерные перенапряжения.В настоящее время применяют две схемы гашения поля. В одной из них (рис. 6.58,а) ОВ отключается автоматом гашения поля от возбудителя и замыкается на гасящий резистор, сопротивление которого в 4-5 раз больше сопротивления ОВ. При таком значении сопротивления резистора ток К.З. не создает в генераторе значительных внутренних повреждений, а возникающие перенапряжения находятся в допустимых пределах. Гасящий резистор должен быть рассчитан на длительный ток, равный 0,2IВ.НОМ для турбогенераторов и 0,05IВ.НОМ для гидрогенераторов. В другой схеме (рис. 6.58, б) скорость уменьшения тока возбуждения ограничивается путем удлинения времени горения в автомате гашения поля, который размыкает цепь ОВ. Этот автомат кроме главных контактов 4 имеет специальные дугогасительные контакты 10, при размыкании которых возникающая дуга выдувается на дугогасительную решетку и гасится в ней. Соответствующим выбором конструкции дугогасительной камеры удается получить умеренную скорость уменьшения тока. При использовании указанных схем гашения поля требуется усиливать изоляцию ОВ, на которую в нормальных условиях подается напряжение порядка 50-400 В. Гашение поля мало влияет на характер переходного процесса нарастания тока якоря при КЗ, так как этот ток достигает максимального значения IУД примерно через полпериода (при частоте 50 Гц через 0,01 с), а за это время защита не успевает сработать. Оно лишь уменьшает время, в течение которого по обмотке проходит ток КЗ и, следовательно, снижает вероятность повреждения машины этим током.
19. Физическая трактовка индуктивных сопротивлений синхронной машины
В таблице дана физическая трактовка параметров Т – образной схемы замещения трансформатора:
Обозначение на схеме замещения |
Параметр |
Физический смысл |
r1 |
активное сопротивление первичной цепи |
Учитывает тепловые потери в первичной обмотке и в металлических элементах конструкции трансформатора от потока рассеяния этой обмотки |
r΄2 |
приведенное активное сопротивление вторичной цепи
|
Учитывает тепловые потери во вторичной обмотке и в металлических элементах конструкции трансформатора от потока рассеяния этой обмотки |
rm |
активное сопротивление ветви намагничивания |
Учитывает потери активной мощности (тепловые потери) в сердечнике трансформатора от вихревых токов, вызванных главным магнитным потоком |
х1 |
индуктивное сопротивление рассеяния первичной обмотки |
Учитывает ЭДС в первичной обмотке, созданную полями рассеяния первичной обмотки |
х΄2 |
приведенное индуктивное сопротивление рассеяния вторичной обмотки |
Учитывает ЭДС в первичной обмотке, созданную полями рассеяния вторичной обмотки |
хm |
реактивное сопротивление ветви намагничивания |
Обусловлено главным магнитным потоком трансформатора, замыкающимся по магнитопроводу |