- •Релейная защита и автоматика в системах электроснабжения
- •Часть 1
- •1. Релейная защита систем электроснабжения
- •1.1. Назначение релейной защиты
- •1.2. Элементы, функциональные части и органы устройств релейной защиты и автоматики систем электроснабжения
- •2. Принципы построения электрических сетей
- •2.1. Принципы построения электрических сетей
- •2.2. Режимы нейтрали электрических сетей
- •2.2.1. Пять способов заземления нейтрали
- •2.2.2. Критерии выбора режима нейтрали
- •2.2.3. Электрическая сеть с изолированной нейтралью
- •2.2.4. Электрическая сеть с резистивным заземлением нейтрали
- •2.2.5. Электрическая сеть с компенсированной нейтралью
- •2.2.6. Электрическая сеть с глухо заземленной нейтралью
- •2.2.7. Электрическая сеть с эффективно заземленной нейтралью
- •2.2.8. Заключение
- •3. Токи коротких замыканий
- •3.1. Виды коротких замыканий
- •3.2. Короткие замыкания на выводах низшего напряжения понижающего трансформатора
- •4. Расчет токов короткого замыкания
- •4.1. Особенности расчетов токов короткого замыкания для релейной защиты в электрических сетях напряжением выше 1 кВ
- •4.1.1. Схемы замещения трансформаторов
- •4.1.2. Особенности определения сопротивления трансформатора с рпн
- •4.1.3. Расчеты токов трехфазного короткого замыкания
- •4.2. Пример расчета токов кз в электрических сетях напряжением выше 1 кВ
- •4.2.1. Исходные данные
- •4.2.2. Расчет сопротивлений элементов схемы замещения
- •4.2.3. Расчет токов кз в максимальном режиме
- •4.2.4. Расчет токов кз в минимальном режиме
- •4.3.2. Основные положения расчета токов трехфазного кз методом симметричных составляющих
- •4.3.3. Расчет сопротивлений различных элементов системы электроснабжения
- •4.3.4. Пример расчета токов трехфазного кз в электрической сети напряжением до 1 кВ
- •4.3.5. Расчет токов однофазного кз на землю в сетях до 1 кВ методом симметричных составляющих
- •4.3.6. Пример расчета токов однофазного кз на землю
- •4.3.7. Расчет токов однофазного кз на землю методом «петли фаза-нуль»
- •5. Источники оперативного тока
- •5.1. Источники оперативного тока на распределительных подстанциях
- •5.2. Постоянный оперативный ток
- •5.3. Переменный оперативный ток
- •5.3.1. Схемы с дешунтированием электромагнитов управления
- •5.3.2. Предварительно заряженные конденсаторы и зарядные устройства
- •5.3.3. Схемы питания оперативных цепей защиты на выпрямленном токе
- •6. Трансформаторы тока
- •6.1. Общие сведения
- •6.2. Схемы соединения трансформаторов тока и цепей тока измерительных органов
- •6.2.1. Общие положения
- •6.2.2. Схема соединения трансформаторов тока и измерительных органов в полную звезду
- •6.2.3. Схема соединения трансформаторов тока и измерительных органов в неполную звезду
- •6.2.4. Схема соединения трансформаторов тока в полный треугольник, а измерительных органов – в полную звезду
- •6.2.5. Схема с двумя трансформаторами тока и одним измерительным органом, включенным на разность токов двух фаз
- •6.2.6. Трехтрансформаторный фильтр токов нулевой последовательности
- •6.2.7. Однотрансформаторный первичный фильтр токов нулевой последовательности
- •6.2.8. Последовательное и параллельное соединение трансформаторов тока
- •6.2.9. Датчики фазного тока
- •6.3. Оценка чувствительности устройства защиты
- •6.3.1. Коэффициент чувствительности защиты
- •6.3.2. Оценка чувствительности защиты линии электропередачи
- •6.3.3. Оценка чувствительности защиты силовых трансформаторов напряжением 35–110–220/6–10 кВ
- •6.3.4. Оценка чувствительности защиты силовых трансформаторов напряжением 6–10/0,4 кВ
- •6.3.5. Области применения разных схем соединения тт и ио
- •6.4. Выбор трансформаторов тока и определение их допустимой нагрузки в схемах релейной защиты
- •7. Трансформаторы напряжения
- •Приложение п2.2. Нагрузочные характеристики входов блоков реле Sepam
- •Приложение п2.3. Кривые предельных кратностей первичного тока трансформаторов тока [25. 26]
4.3.4. Пример расчета токов трехфазного кз в электрической сети напряжением до 1 кВ
Для схемы, приведенной на рис. 4.6, для разных точек электрической сети напряжением 380 В (Е, Ж, З) при различных режимах ее работы определить:
– токи трехфазного КЗ I(3)К.МАКС при максимальном режиме работы;
– токи двухфазного КЗ I(2)К.МИН при минимальном режиме работы;
– токи однофазного КЗ I(1)К.МИН при минимальном режиме работы.
Данный пример является продолжением примера расчета токов КЗ, рассмотренных в п. 4.2.
Исходные данные.
Трансформатор Т3: тип ТМ-1600/10, схема соединения обмоток Δ/YН, напряжение короткого замыкания UК = 5,5 %; потери короткого замыкания ΔРК = 16,5 кВт; ПБВ ±2х2,5 %, схема соединения обмоток Δ/YН [16, табл. 4.2].
Мощность КЗ на стороне высшего напряжения трансформатора Т3 в точке Д при максимальном режиме работы составляет = 147,8 МВА, при минимальном режиме – = 65,5 МВА (см. табл. 4.2).
Между трансформатором и вводным выключателем QF1 расположен шинопровод длиной 3 м. Номинальный ток трансформатора Т3 составляет IТ.Н = 2312 А, с учетом перегрузки (1,4–1,6∙IТ.Н) ток трансформатора может достигать величины 3236 А. Поэтому в качестве исходных данных возьмем шинопровод Ш4 на ток 3200 А (табл. П.1.3.1):
– удельные сопротивления фазы R1УД.Ш = 0,010 мОм/м, Х1УД.ШФ = 0,005 мОм/м;
– удельные сопротивления нулевой шины RО.УД.Ш = 0,064 мОм/м, ХО.УД.Ш = 0,035 мОм/м.
Кабель КЛ5 с медными жилами сечением 4x50 мм2 длиной 300 м (табл. П.1.4,4):
– удельные сопротивления прямой последовательности
R1УД.КЛ = 0,43 мОм/м и Х1УД.КЛ = 0,086 мОм/м;
– удельные сопротивления нулевой последовательности
RО.УД.КЛ = 1,05 мОм/м и ХО.УД.КЛ = 0,58 мОм/м.
Определение сопротивлений схемы замещения. Схема замещения прямой последовательности для расчета тока трехфазного КЗ представлена на рис. 4.7.
1. Сопротивление энергосистемы
– при максимальном режиме работы
;
Рис. 4.6. Принципиальная схема электрической сети напряжением до 1 кВ
Рис. 4.7. Схема замещения прямой последовательности
Рис. 4.8. Схема замещения нулевой последовательности
– при минимальном режиме работы
.
Примечание. При расчетах численные значения параметров, подставляемые в формулы, лучше подставлять в вольтах, амперах, вольт-амперах и т.д., чтобы не запутаться в порядках получаемых результатов, что является характерной ошибкой при расчетах. Промежуточные значения сопротивлений лучше использовать в миллиомах (мОм).
2. Сопротивления трансформатора 1600 кВА для схемы соединения обмоток Δ/YН возьмем из табл. П1.1: R1Т3 = 1,1 мОм, Х1Т3 = 5,4 мОм.
3. Сопротивление шинопровода между трансформатором и вводным автоматическим выключателем
R1Ш = R1УД.Ш ∙ L = 0,010 ∙ 3 = 0,03 мОм ;
Х1Ш = Х1УД.Ш ∙ L = 0,005 ∙ 3 = 0,015 мОм.
4. Сопротивление кабельной линии КЛ5
R1КЛ = R1УД.КЛ ∙ L = 0,43 ∙ 300 = 129 мОм;
Х1КЛ = Х1УД.КЛ ∙ L = 0,086 ∙ 300 = 25,8 мОм.
5. Сопротивления переходных контактных сопротивлений:
– шинопровода Ш1 с двух сторон по RК.Ш = 0,0024 мОм (табл. П1.6.2);
– суммарное сопротивление переходных контактных сопротивлений до точки Ж (учтем только шинопровод Ш1)
RК.Ж = 2 ∙ 0,0024 = 0,0048 мОм;
– кабеля КЛ5 сечением 95 мм2 с двух сторон по RК.К = 0,027 мОм (табл. П1.6.2);
– суммарное сопротивление переходных контактных сопротивлений до точки З (учтем только шинопровод Ш1 и кабеля КЛ5)
RК.З = 2 ∙ 0,0024 + 2 ∙ 0,027 = 0,0588 мОм;
– сопротивления включения токовых катушек расцепителей и переходные сопротивления подвижных контактов автоматических выключателей (табл.П1.6.1)
QF1 |
3200 А |
RQF1 = 0,1 мОм |
XQF1 = 0,05 mOm |
QF4, |
200 А |
RQF4 = 1,1 мОм |
XQF4 = 0,5 мОм |
QS1 |
200 А |
RQS1 = 0,4 мОм |
- |
– активное и индуктивное сопротивления трансформатора тока 3200/5 А примем равными нулю в следствии их малости (см. табл. П1.6.5).
6. Активное сопротивление заземляющей дуги (табл. П1.7):
– на вводах 10 кВ трансформатора Т3, точка Е – RД.Е = 4 мОм;
– на шинах РУ-0,4 кВ, точка Ж – RД.Ж = 4 мОм;
– на шинах РУ-0,38 кВ РПН (ВРУ), точка З – RД.З = 8 мОм.
Определение токов КЗ при максимальном режиме работы энергосистемы (рис. 4.7).
Точка Е.
Сопротивление контура КЗ (прямой последовательности):
- активное
R1Σ.Е = R1Т3 + RД.Е = 1,1 + 4 = 5,1 мОм;
– реактивное
Х1Σ.Е = ХС.МАКС + Х1Т3 = 1,08 + 5,4 = 6,48 мОм;
– полное
.
Значение периодической составляющей тока трехфазного КЗ в точке Е
.
Определим ток трехфазного КЗ без учета сопротивления дуги (рис. 4.7, точка Е'). Сопротивления до точки КЗ в этом случае будут равны
– активное
R'1Σ.Е = R1Т3 + RД.Е' = 1,1 + 0 = 1,1 мОм;
– реактивное
Х1Σ.Е = ХС.МАКС + Х1Т3 = 1,08 + 5,4 = 6,48 мОм;
– полное
.
Значение периодической составляющей тока трехфазного КЗ в точке Е'
.
Вывод. Неучтёт сопротивления дуги приводит к увеличению тока КЗ в 35,15/28 = 1,255 раза. Завышение расчетного тока может привести к усложнению выбора электрооборудования.
Точка Ж.
Сопротивление контура КЗ:
– активное
R1Σ.Ж = R1Т3 + R1Ш + RТА1 +RQF1 + RК.Ж + RД.Ж =
= 1,1 + 0,015 + 0 + 0,1 + 0,0048 + 4 = 5,22 мОм;
– реактивное
Х1Σ.Ж = ХС.МАКС + Х1Т3 + Х1Ш + ХТА1 + ХQF1 =
= 1,08 + 5,4 + 0,03 + 0 + 0,05 = 6,56 мОм;
– полное
.
Значение периодической составляющей тока трехфазного КЗ в точке Ж
.
Точка З.
Сопротивление контура КЗ (прямой последовательности):
– активное
R1Σ.З = R1Т3 + R1Ш + RТА1 + RQF1 + RQF4 + R1КЛ5 + RQS1 + RК.З + RД.З =
= 1,1 + 0,015 + 0 + 0,1 + 1,1 + 129 +1,1 + 0,0588 + 8 = 140,5 мОм;
– реактивное
Х1Σ.З = ХС.МАКС + Х1Т3 + Х1Ш + ХТА1 + ХQF1 + ХQF4 + Х1КЛ5 =
= 1,08 + 5,4 + 0,03 + 0 + 0,05 + 0,5 + 25,8 = 33,36 мОм;
– полное
.
Значение периодической составляющей тока трехфазного КЗ в точке К
.
Определение токов КЗ в минимальном режиме работы энергосистемы. В расчете нужно заменить сопротивление ХС.МАКС на ХС.МИН и определить ток двухфазного КЗ (рис. 4.7).
Точка Е:
R1Σ.Е = 5,1 мОм;
Х1Σ.Е = ХС.МИН + Х1Т3 = 2,44 + 5,4 = 7,84 мОм;
;
.
Точка Ж:
R1Σ.Ж = 5,22 мОм;
Х1Σ.Ж = ХС.МИН + Х1Т3 + Х1Ш + ХТА1 + ХQF1 =
= 2,44 + 5,4 + 0,03 + 0 + 0,05 = 7,92 мОм;
.
Точка З:
R1Σ.З = 140,5 мОм;
Х1Σ.З = ХС.МИН + Х1Т3 + Х1Ш + ХТА1 + ХQF1 + ХQF4 + Х1КЛ5 =
= 2,44 + 5,4 + 0,03 + 0 + 0,05 + 0,5 + 25,8 = 37,72 мОм;
.
Для выбора оборудования кроме установившего тока КЗ необходимо знать ещё и ударный ток КЗ. В качестве примера рассмотрим его расчет для точки Ж, т.е. шинах РУ–0,4 кВ трансформаторной подстанции. Периодическую составляющую для максимального режима работы мы определили и она равна
.
Ударный ток КЗ
,
где КУД = 1,1 по кривой на рис. П1.4 при соотношении
X1ΣЖ / R1ΣЖ = 6,56 / 5,22 = 1,256.