3.3.2. Система маслоснабжения.
Система маслоснабжения поставляется с нагнетателями. Циркули-рующее в этих установках масло (постоянный расход) под давле-нием подается к подшипникам нагнетателя, редуктора и к соединительной муфте. Масло охлаждается в маслоохладителе водой, подаваемой от системы охлаждения.
Для периодического удаления отработавшего масла из баков масло-установок и подачи чистого масла в воздуходувных станциях должна предусматриваться вспомогательная маслосистема (см. рис. 3.3).
Вместимость баков отработавшего и чистого масла должна быть не меньше суммарной вместимости баков маслоустановок. Баки отработав-шего и чистого масла серийно не выпускаются и изготавливаются как нестандартное оборудование.
3.3.3. Система охлаждения
Для охлаждения узлов агрегатов в воздуходувных станциях предусматривается установка для подачи воды.
Вода, поступающая на охлаждение, должна иметь жесткость менее 3,5 мг-экв/л, рН=6–9, содержание взвешенных веществ до 50 мг/л и темпера-туру до 30 С.
В тех случаях, когда расход охлаждающей воды незначителен (при одном – двух рабочих агрегатах) и она имеется в достаточном количестве, можно применять прямоточную схему. При большом расходе охлаждающей воды и ее дефиците целесообразно применять циркуляционную систему с охлаждением нагретой воды в градирне (см. рис. 3.4).
Система охлаждения агрегатов с нагнетателями должна обеспечивать подачу воды в маслоохладители индивидуальных установок и к некоторым электродвигателям, в которых не предусмотрено удаление нагретого воздуха в воздухоохладители.
Расход воды на два маслоохладителя нагнетателей марок 360–21–1 и 750–23–6 составляет 20 и 40 м3/ч соответственно при напоре 30 м и потере напора 7 м в каждом маслоохладителе.
Рис. 3.4. Схема охлаждения масса: 1–маслоохладители систем смазки; 2– градирня; 3– манометр; 4– циркуляционные насосы; 5– электро-магнитные вентили
3.3.4. Насосы для перекачки активного ила
Активный ил отводится от вторичных отстойников после аэротенков и постоянно перекачивается: одна часть его (циркуляционный активный ил) подается в аэротенки, вторая (избыточный активный ил) подается в систему обработки осадков на очистных сооружениях.
Станция для перекачки активного ила состоит из приемного резервуара и машинного зала. Машинный зал может располагаться в помещении воздуходувной станции (см. рис. 3.5), а приемный резервуар − за ее пределами. Для удобства эксплуатации и обеспечения надежности работы предусматривается на малых и средних очистных сооружениях один рабочий и один резервный насос, на крупных очистных сооружениях − два рабочих и один резервный насос.
Подача насоса определяется исходя из суточного объема перекачанного циркуляционного активного ила Wил и продолжительности работы насоса tнас. Для насосов, перекачивающих циркуляционный активный ил tнас =24 часа.
Расчет и проектирование иловой насосной станции (ИНС) выполняется в такой последовательности:
1.Определяется подача илового насоса Qн по формуле
(3.1)
где n − количество рабочих насосов.
2.Назначается диаметр илопровода, исходя из рекомендуемой скорости движения ила в нем, Vил = 0,8÷1м/с. Илопровод проектируется из стальных труб в одну нитку. Для подбора диаметра можно воспользоваться таблицами [8,9].
3.Подсчитываются потери напора в илопроводе
hил=1,2·i·lил (3.2)
где 1,2 − коэффициент, который учитывает местные потери напора;
i − гидравлический уклон, так как влажность активного ила >99 % и он подчиняется законам движения сточной жидкости [5], то значение i можно взять по таблицам [8, 9];
lил − длина илопровода, м.
4. Определяется напор, который должен развивать насос для перекачки ила:
Hил=Hг+hил (3.3)
где Нг − геометрическая высота подъема ила, равная Нг=Z2−Z1;
Z1 − расчетный уровень ила, в приемном резервуаре;
Z2 − расчетный уровень, на который подается ил в аэротенке.
5. По сводным графикам при Q=Qн и Н=Нил , а затем по каталогам или таблицам подбираются насосы и уточняются их рабочие параметры. Эта работа выполняется по методике, изложенной в п.7 раздела 2.
Для перекачки ила рекомендуется использовать насосы типа СД или СМ.
6. По действительным рабочим параметрам уточняется потребная мощ-ность двигателя.
Мощность двигателя Nдв , кВт, определяется по формуле
кВт,
(3.4)
где Q – действительная максимальная подача насоса, м3/с;
Н – действительный напор, развиваемый насосом, м;
ρ – плотность ила, ρ = 1000 кг/м3;
ηн – КПД насоса;
k – коэффициент запаса мощности, принимаемый по табл. 3.1.
Таблица 3.1.
Значение коэффициента k
Nдв,кВт |
1 |
4 |
10 |
20 |
40 |
50 |
100 |
120 |
>150 |
k |
2 |
1,67 |
1,48 |
1,35 |
1,21 |
1,2 |
1,1 |
1,07 |
1,05 |
7. Определяется отметка оси насоса Zон, м, установленного под залив:
,
(3.5)
где hвс – потери напора во всасывающем трубопроводе;
(0,3÷0,5) – высота слоя ила над корпусом насоса;
А – расстояние от верха корпуса насоса до его оси.
8. Назначаются размеры фундаментов под насосы и определяется отметка пола машинного зала (см.п. 3.1.)
9. Определяется вместимость приемного резервуара ИНС. Минималь-ный объем резервуара иловой насосной станции определяется исходя из условия 15–минутной непрерывной работы насоса, при этом емкость допускается уменьшать за счет непрерывного поступления ила из вторичных отстойников во время работы насоса.
10. Выполняется трассировка трубопроводов в машинном зале, разме-щение оборудования и определение размеров машинного зала.
Методика подбора насосов для гидроэлеваторов, для перекачки иловой воды и опорожнения емкостных сооружений в данных методических указаниях не рассматриваются.