- •Расчет прямых стержней на прочность
- •Рекомендации по оформлению пояснительной записки
- •Краткие сведения из теории
- •III. Напряжения в поперечных сечениях стержней с прямой осью
- •Уравнение нулевой линии при косом изгибе
- •Обобщенный закон Гука
- •Для стали можно считать
- •Механические свойства материалов и расчеты на прочность
- •Решение
- •Решение
- •Следовательно
- •Решение
- •Окончательно получаем
- •Решение
- •Решение
- •Решение
- •Главные напряжения в этой точке
- •Приложения к расчетно-графическим работам
- •Задача № 2
Решение
Построение эпюр начнем с рассмотрения сил, действующих в вертикальной плоскости
Qy(z) = Qy(0) + P2,
Mx(z) = Mx(0) + Qy(0) z + P2 (z – l).
Граничные условия
Qy(0) = -P1, Mx(0) = 0.
Окончательно получаем:
Qy(z) = -6 + 10 , Mx(z) = - 6 z + 10 (z – 1).
Под действием сил, действующих в горизонтальной плоскости:
Qx(z) = Qx(0) + q z – q (z – 1,5l),
My(z) = My(0) - Qx(0) z - q z2/2 + q (z – 1,5l)2/2.
Соответствующие граничные условия:
Qx(0) = 0, My(0) = 0.
Окончательно получаем:
Qx(z) = 4 z – 4 (z – 1,5),
My(z) = - 4 z2/2 + 4 (z – 1,5)2/2.
Уравнение крутящих моментов:
Mк(z) = L = 5 кНм.
Вычисляя значение функций на границах участков, строим их эпюры (рис. 27 )
P1
L
P2
Px
q
Px
L
0,5l
l
4
6
0
4
6
4
4
0
0
2
4
5
Mk(z)
Рис. 27
Для того чтобы, произвести расчет на прочность, выберем опасное сечение стержня. Поскольку крутящий момент не меняется по длине стержня, то положение опасного сечения определяется величиной
Мизг = .
Сечение А:
Мх = 6 кНм, Му = 2 кНм, Мизг = = 6,3 кНм.
Сечение В:
Мх = 4 кНм, Му = 4 кНм, Мизг = = 5,7 кНм.
Опасным будет сечение В.
Поскольку в опасной точке стержня будет двухосное напряженное состояние, то условие прочности запишем в виде
экв [].
По теории наибольших касательных напряжений
экв = 1 - 3.
В опасной точке поперечного сечения
z max = = ,
= = .
Главные напряжения в этой точке
1 = , 3 = .
2 = 0.
Тогда
экв = = [].
Откуда
d = = 0,0795 м = 79,5 мм.
Из нормального ряда диаметров выбираем D=80 мм.
Приложения к расчетно-графическим работам
Задача № 1
Для прямого стержня, нагруженного осевыми продольными нагрузками (схемы нагружения № 1 или № 2), необходимо:
Записать выражение продольной силы N(z) и построить ее график.
Определить размер квадратного поперечного сечения из расчета на прочность, округлив его до ближайшего из нормального ряда.
Для стержня выбранного размера вычислить нормальные напряжения в опасном сечении.
Определить наибольшее касательное напряжение в этом стержне и указать, в каком сечении оно действует, найти нормальное напряжение в этом сечении.
Вычислить главные линейные деформации в точках опасного поперечного сечения.
Найти размеры этого сечения после деформации.
Численные значения выбрать из таблицы под схемой нагружения по указанной строке варианта.
Схема нагружения № 1
P1
q
P2
a
a
b
c
a
d
l
№ вар. |
l [м] |
a [м] |
b [м] |
c [м] |
d [м] |
P1 [кН] |
P2 [кН] |
q [кН/м] |
[σ] [МПа] |
1 |
2,1 |
0 |
0,6 |
0,1 |
1,8 |
20 |
7 |
-66 |
108 |
2 |
2,5 |
0 |
0,4 |
0,4 |
1,4 |
46 |
-2 |
85 |
102 |
3 |
2,4 |
0,2 |
0,8 |
0 |
1,2 |
50 |
-90 |
69 |
115 |
4 |
2,5 |
0 |
0,4 |
0,2 |
1,8 |
51 |
80 |
-40 |
120 |
5 |
2,2 |
0 |
1,4 |
0,6 |
2 |
10 |
-49 |
62 |
122 |
6 |
2 |
1,6 |
1,4 |
0 |
1 |
-25 |
-19 |
61 |
119 |
7 |
2 |
1,0 |
1,6 |
0 |
1,2 |
51 |
-91 |
59 |
159 |
8 |
2,5 |
0 |
1,8 |
1 |
1,4 |
-45 |
15 |
51 |
134 |
9 |
2,4 |
0,6 |
1,6 |
0 |
1,2 |
-28 |
14 |
61 |
103 |
10 |
2,5 |
0 |
2,1 |
1 |
2,6 |
-79 |
62 |
81 |
105 |
11 |
2,5 |
1,5 |
1,3 |
0 |
0,9 |
-57 |
-33 |
69 |
154 |
12 |
2,1 |
0 |
1,4 |
1 |
1,9 |
-52 |
30 |
59 |
126 |
13 |
2,5 |
0 |
1,2 |
1 |
2 |
19 |
-59 |
98 |
104 |
14 |
2,4 |
0,5 |
1,1 |
0 |
0,9 |
-48 |
27 |
83 |
138 |
15 |
2,4 |
0 |
1,4 |
0,8 |
2,2 |
19 |
-68 |
74 |
124 |
16 |
2,4 |
0,6 |
1,3 |
0 |
1,6 |
22 |
-77 |
92 |
121 |
17 |
2,2 |
0,9 |
1,8 |
0 |
1,2 |
42 |
23 |
-72 |
120 |
18 |
2,3 |
0 |
1,7 |
0,9 |
1,9 |
15 |
-49 |
90 |
170 |
19 |
2,1 |
0,6 |
1,4 |
0 |
1,9 |
25 |
-85 |
63 |
114 |
20 |
2,5 |
0 |
1,6 |
1,1 |
2,5 |
1 |
40 |
-53 |
109 |
21 |
2,3 |
0,7 |
0 |
0,4 |
2,3 |
-65 |
-18 |
80 |
102 |
22 |
2,2 |
0 |
0,5 |
1 |
2 |
5 |
-96 |
89 |
165 |
23 |
2,5 |
0,8 |
2,2 |
0 |
2,1 |
-59 |
12 |
68 |
138 |
24 |
2,1 |
0 |
0,7 |
1,3 |
1,8 |
-62 |
40 |
57 |
164 |
25 |
2,3 |
0,9 |
0,3 |
0 |
1,8 |
-79 |
26 |
79 |
183 |
26 |
2,3 |
0 |
0,9 |
1,5 |
2,3 |
-50 |
-30 |
64 |
109 |
27 |
2,5 |
0,5 |
2,2 |
0 |
1,4 |
-58 |
36 |
70 |
165 |
28 |
2,2 |
0 |
16 |
0,2 |
2,1 |
90 |
-50 |
96 |
198 |
29 |
2 |
0,9 |
1,6 |
0 |
1,1 |
-40 |
72 |
-82 |
191 |
30 |
2 |
0 |
0,9 |
0,3 |
1,5 |
18 |
-67 |
63 |
177 |
Схема нагружения № 2
P1
P2
q
a
a
b
c
a
d
l
№ вар. |
l [м] |
a [м] |
b [м] |
c [м] |
d [м] |
P1 [кН] |
P2 [кН] |
q [кН/м] |
[σ] [МПа] |
1 |
2,3 |
0,2 |
0,8 |
0,9 |
1,9 |
-20 |
-70 |
53 |
104 |
2 |
2,4 |
0,2 |
1,4 |
0 |
2,4 |
16 |
29 |
54 |
112 |
3 |
2,2 |
0,5 |
1 |
0,2 |
1,9 |
-51 |
19 |
62 |
116 |
4 |
2,2 |
0,6 |
0,8 |
0,3 |
1,4 |
-53 |
18 |
58 |
123 |
5 |
2,1 |
0,7 |
1,8 |
0,2 |
1,3 |
-15 |
49 |
-56 |
107 |
6 |
2,2 |
0,5 |
1 |
0,5 |
1,9 |
17 |
-17 |
65 |
117 |
7 |
2,1 |
0,9 |
2,1 |
0 |
1,8 |
2,5 |
-6,9 |
62 |
110 |
8 |
2,3 |
0,6 |
1,8 |
0,3 |
2 |
-59 |
19 |
61 |
130 |
9 |
2,2 |
1 |
1,3 |
0,4 |
1,9 |
-20 |
6,4 |
-62 |
114 |
10 |
2,4 |
2,4 |
1 |
0,8 |
2 |
-2,7 |
1,6 |
57 |
100 |
11 |
2,3 |
0,5 |
2,3 |
0 |
1,4 |
-50 |
30 |
55 |
144 |
12 |
2,2 |
0,7 |
1,8 |
0,4 |
1,4 |
51 |
38 |
-54 |
146 |
13 |
2,4 |
0,9 |
1,3 |
0,8 |
1,7 |
1,9 |
-52 |
63 |
134 |
14 |
2,1 |
0,9 |
2,1 |
0,2 |
1,3 |
-40 |
27 |
58 |
140 |
15 |
2,4 |
0,3 |
0,9 |
0,4 |
2,4 |
91 |
-16 |
-64 |
139 |
16 |
2,3 |
0,4 |
1,6 |
1 |
2,3 |
-62 |
17 |
81 |
131 |
17 |
2,3 |
0,3 |
1,1 |
1,3 |
2,3 |
26 |
-62 |
91 |
116 |
18 |
2,4 |
0,6 |
1,3 |
0 |
1,6 |
59 |
-19 |
-76 |
113 |
19 |
2,3 |
0,9 |
2,3 |
1 |
1,8 |
-56 |
18 |
76 |
148 |
20 |
2,1 |
0,6 |
0,8 |
0 |
2,1 |
-19 |
-47 |
-73 |
152 |
21 |
2,2 |
0,8 |
2,2 |
0,7 |
1,5 |
-60 |
18 |
66 |
105 |
22 |
2,2 |
1 |
2,2 |
1 |
1,8 |
15 |
-19 |
59 |
154 |
23 |
2,2 |
0,8 |
2,1 |
0,2 |
1,7 |
-52 |
2,1 |
92 |
151 |
24 |
2,3 |
0,4 |
1,7 |
1,4 |
2,3 |
-20 |
49 |
-85 |
136 |
25 |
2,4 |
0,7 |
2,4 |
0,6 |
1,3 |
-27 |
16 |
95 |
176 |
26 |
2,2 |
0,4 |
1,3 |
0 |
1,8 |
-50 |
-30 |
68 |
165 |
27 |
2,4 |
0,4 |
2,1 |
0,1 |
1,6 |
-53 |
39 |
82 |
140 |
28 |
2,2 |
0,4 |
0,9 |
1,5 |
2,2 |
19 |
-1,5 |
-55 |
190 |
29 |
2,3 |
0,7 |
1,9 |
0,5 |
1,2 |
-42 |
27 |
57 |
141 |
30 |
2,1 |
1 |
1,6 |
1 |
2,1 |
31 |
-66 |
-96 |
196 |