- •Содержание
- •Введение
- •Возникновение и развитие металлургии
- •История развития металлургии в России. Возникновение и развитие высшего металлургического образования
- •Выдающиеся российские ученые металлурги
- •Павел Петрович Аносов (1799 – 1851 гг.)
- •Павел Матвеевич Обухов
- •Дмитрий Константинович Чернов
- •Владимир Ефимович Грум-Гржимайло
- •Михаил Александрович Павлов
- •Евгений Оскарович Патон (1870 – 1953 гг.)
- •Борис Евгеньевич Патон
- •Николай Тимофеевич Гудцов
- •Иван Павлович Бардин
- •Сергейй Иванович Губкин
- •История развития металлургии и металлургического образования на Урале. Подготовка персонала для металлургических предприятий
- •2.1. Основатель Уральской научно-педагогической школы по обработке металлов давлением
- •Головин Аким Филиппович
- •Развитие теории обработки металлов давлением и работа на заводах
- •Выдрин в.Н. Доктор технических наук, Тарновский и.Я. Доктор технических наук, профессор, основатель кафедры профессор, заведующий кафедрой
- •Создание новых методов расчета формоизменения и силы деформации
- •Красовский н.Н. И Поздеев а.А. Выпускники 1949 г., отличные студенты и спортсмены, стали членами Академии наук ссср
- •Кафедра "Обработка металлов давлением"
- •Основы материаловедения
- •3.1.1. Классификация металлов
- •Средний химический состав земной коры по а.П. Виноградову (мощность 16 км без океана и атмосферы), % мас.
- •3.1.2. Потребительские свойства некоторых металлов и сплавов. Область применения
- •Примерные объемы мирового годового производства некоторых металлов
- •Разбивка нанопорошков по типам
- •3.2. Металлофонд России
- •Кристаллическое строение металлов. Аллотропические или полиморфные превращения
- •От расстояния между ними
- •Элементарной ячейки.
- •Аллотропические формы некоторых металлов
- •3.4. Структура реальных кристаллов
- •3.5. Кристаллизация металлов
- •3.6.1. Диаграмма состояния сплавов, образующих механическую смесь компонентов
- •Механическую смесь компонентов:
- •(Кристаллизации) эвтектики
- •3.6.2. Диаграмма состояния сплавов с неограниченной растворимостью компонентов в твердом состоянии
- •3.6.3. Диаграмма состояния сплавов, образующих ограниченные твердые растворы
- •3.6.4. Диаграмма состояния сплавов, образующих химические соединения
- •Системы Mg-Pb
- •Системы Cu-Zn
- •Свойства и деформация металлов и сплавов
- •Физико-химические и физико-механические свойства металлов и сплавов
- •В таблице Менделеева
- •Физические и механические свойства важнейших металлов
- •3.7.2. Механические свойства металлов и сплавов
- •Деформация металлов и сплавов
- •Сдвига в положение а'в' (б); в - выход дислокации на поверхность кристалла
- •Возврат и рекристаллизация
- •Основы металлургии
- •4.1. Принципиальные основы производства металлов
- •4.2. Руды, подготовка руд к металлургическому переделу
- •4.2.1. Способы добычи руд
- •4.2.2. Цель подготовки руд к металлургическому переделу
- •4.2.3. Дробление и измельчение руд
- •4.2.4. Грохочение и классификация
- •А) в открытом цикле; б) в закрытом
- •4.2.5. Обогащение руд
- •Сепаратора:
- •Для очистки барабана;
- •4.2.6. Обжиг руд
- •Температуры плавления и кипения хлоридов металлов
- •4.2.7. Усреднение
- •4.2.8. Окускование
- •Рекуперации и охлаждения
- •Основы технологии производства важнейших металлов и сплавов
- •5.1. Производство железа – чугунов и сталей
- •5.1.1. Рудная база черной металлургии
- •5.1.2. I стадия - подготовка железных руд к плавке
- •Важнейшие железорудные месторождения России
- •Химические составы железной руды Оленегорского месторождения и полученного из нее концентрата
- •Месторождения
- •5.1.3. II стадия - доменное производство
- •5.1.3.1. Химические процессы в доменной печи
- •5.1.3.2. Управление доменным процессом
- •Калькуляция себестоимости передельного чугуна (в ценах 1985 г.)
- •Калькуляция себестоимости передельного чугуна (в ценах 1985 г.)
- •5.1.3.3. Мероприятия по повышению количества воздуха, вдуваемого в печь
- •5.1.3.4. Устройство и оборудование доменной печи
- •Ленточными конвейерами (галереи обозначены стрелками)
- •В доменную печь:
- •5 .1.3.5. Устройства для подачи и нагрева дутья
- •И «на дутье» (б):
- •5.1.3.6. Устройства для обслуживания горна и уборки чугуна и шлака
- •Огнеупорной массы; 6 - механизм поворота пушки к летке; 7 - защелка; 8 - люк для загрузки огнеупорной массы
- •Доменной печи:
- •5.1.3.7. Использование продуктов доменной плавки
- •5.1.4. III стадия - сталеплавильное производство
- •5.1.4.1. Принципиальные основы сталеплавильного производства
- •Химические составы чугуна и стали
- •5.1.4.2. Шлаковый режим сталеплавильного процесса
- •5.1.4.3. Мартеновское производство стали
- •5.1.4.4. Кислородно-конвертерный способ производства стали
- •Элементов в металле по ходу продувки в кислородном конвертере
- •Конвертерных газов:
- •5.1.4.5. Выплавка стали в конвертерах дуплекс-процессом
- •Транспортного назначения
- •5.1.4.6. Производство стали в электрических печах
- •5.1.4.6. Разливка стали
- •5.1.4.7. Классификация сталей
- •5.1.4.8. Бездоменные способы получения железа
- •Составы восстановительного и колошникового газов шахтиой восстановительной печи, %
- •5.1.4.9. Получение особо чистого железа
- •5.1.4.10. Производство ферросплавов
- •Удельные расходы шихтовых материалов и электроэнергии при выплавке ферросплавов
- •5.1.5. IV стадия - методы повышения качества стали
- •5.1.6. Современный электросталеплавильный цех по производству трубной непрерывнолитой заготовки
- •Технические характеристики мнлз №1
- •5.2. Производство алюминия
- •5.2.1. Рудная база
- •Из высококремиземистых бокситов
- •5.2.2. II стадия - получение а12о3
- •Выщелачивания бокситов:
- •Алюминатного раствора:
- •Перемешиванием; 2- гидроциклон;
- •5.2.3. III стадия - получение металлического алюминия
- •Р ис. 5.50. Схема электролиза для получения алюминия:
- •5.2.4. IV стадия - получение чистого алюминия
- •5.3. Производство меди
- •5.3.1. Рудная база
- •Химический состав медных руд, %
- •5.3.2. I стадия передела - механическое обогащение руд
- •5.3.3. II стадия - выплавка штейна (химическое обогащение)
- •Пирометаллургическим способом
- •Р ис. 5.56. Схема распределения химических процессов по высоте шахтной печи при полупиритной плавке
- •Тепловой баланс полупиритной плавки
- •Р ис. 5.58. Схема печи для взвешенной плавки:
- •Р ис. 5.59. Схема печи Ванюкова:
- •5.3.4. III стадия - получение черновой меди
- •Р ис. 5.60. Схема горизонтального конвертера:
- •5.3.5. IV стадия - получение чистой меди
- •Распределение элементов медных анодов в процессе электролиза, %
- •5.4. Производство титана
- •5.4.1. I стадия - механическое обогащение ильменитовых руд
- •5.4.2. II стадия - химическое обогащение
- •5.4.3. Ill стадия - получение чистых TiCl4 и то2
- •Непрерывного действия:
- •И кипения (верхняя горизонталь) некоторых хлоридов; штриховкой показан температурный диапазон, в котором производится ректификация TiCl4
- •От примесей:
- •Хлоридов; 7 - бак для сбора высококипящих хлоридов; 8 - запорные и регулирующие краны;
- •5.4.4. Получение конечной продукции
- •Восстановлением TiCl4
- •Для алюмотермического производства ферротитаиа:
- •Производство изделий из металлов и сплавов металлургическими методами
- •6.1. Обработка металлов давлением
- •Классификация процессов обработки металлов давлением. Методы омд
- •Классификация процессов листовой штамповки
- •6.1.1.1. Прокатка
- •6.1.1.2. Ковка
- •Боёк; 3 - обрабатываемое изделие; 4 и 5 - верхний и нижний штампы;
- •6.1.1.3. Штамповка
- •6.1.1.4. Прессование
- •6.1.1.5. Волочение
- •6.1.2. Элементы теории обработки металлов давлением
- •Оценка степени деформации металлического тела
- •Напряженное состояние
- •Принцип минимума энергии деформации (наименьшего сопротивления)
- •Элементы теории продольной прокатки
- •Очаг деформации, угол захвата
- •Опережение и отставание
- •Уширение при прокатке
- •Усилие и давление при прокатке
- •Механическое оборудование прокатных цехов
- •Главная линия прокатного стана и ее элементы
- •Вспомогательное оборудование
- •Классификация прокатных станов
- •Для холодной прокатки жести:
- •И рельсобалочных станах:
- •И трамвайные рельсы; 8 - двутавровая балка; 9 - швеллер; 10 - z-образный профиль
- •Технология прокатного производства
- •Нагрев металла перед омд
- •Калибровка прокатных валков
- •Для упрощения рисунка из девяти калибров приведено только четыре
- •Производство заготовок
- •Стана 900/700/500
- •Производство рельсов и балок
- •Производство листового проката
- •Стана холодной прокатки
- •Обозначения те же, что и на рис. 6.23
- •Производство труб
- •6.2. Литейное производство
- •Принципиальная схема изготовления отливок
- •6.2.2. Формовочные материалы и смеси
- •6.2.2.1. Требования, предъявляемые к формовочным и стержневым смесям
- •Свойства компонентов формовочных и стержневых смесей
- •6.2.3. Изготовление форм
- •6.2.4. Заливка форм металлом
- •Основные элементы литниковых систем
- •Типы литниковых систем
- •6.2.5. Литейные сплавы
- •6.2.6. Дефекты отливок
- •6.2.7. Специальные методы литья
- •6.2.7.1. Литье по выплавляемым моделям
- •С выплавляемыми моделями
- •Литье в металлические формы
- •Литье под давлением
- •Литье под регулируемым давлением
- •Центробежное литье
5.1.3.2. Управление доменным процессом
Доменщики-технологи при разработке оптимального режима доменной плавки решают триединую задачу:
1) получение чугуна высокого качества.
2) при минимальных энергетических затратах,
3) при максимальной производительности доменной печи.
Сложность состоит в том, что условия реализации этих задач часто противоречат друг другу. Так, например, для получения малосернистого чугуна требуется работа на шлаках с повышенной основностью и с повышенным удельным расходом кокса, но это ведет к снижению экономической эффективности плавки и к падению производительности доменной печи. В связи с отмеченным на практике приходится выбирать какой-то оптимальный (компромиссный) режим плавки, отвечающий экономической ситуации металлургического предприятия.
Качество доменного чугуна. Поскольку доменный чугун является полупродуктом, то такие его качества, как механические свойства, газонасыщенность не представляют интереса и систематически не контролируются. Главным показателем качества чугуна является его химический состав и особенно - содержание серы и кремния. Концентрации этих элементов в предельных чугунах не должны превышать 0,05% для серы и 0,90% для кремния. Содержание [S] и [Si] регулируется тепловым и шлаковым режимами доменной плавки.
Экономическая эффективность плавки. Экономическая оценка работы доменной печи может быть произведена по той части себестоимости чугуна, которая определяет энергетические и трудовые затраты, вложенные в цехе при производстве 1 т чугуна. Анализ упрощенной калькуляции себестоимости предельного чугуна, выполненный с использованием результатов расчета доменной шихты (табл. 5.3), показывает, что основной резерв повышения экономической эффективности доменной плавки заключается в снижении удельного расхода кокса, затраты на который в себестоимости чугуна составляют 45-50%.
Таблица 5.3
Калькуляция себестоимости передельного чугуна (в ценах 1985 г.)
Мероприятия по снижению удельного расхода кокса можно выявить в результате анализа теплового баланса доменной плавки (табл. 5.4).
Таблица 5.3
Калькуляция себестоимости передельного чугуна (в ценах 1985 г.)
Как видно, существенная экономия кокса достигается в результате использования высоконагретого дутья. Однако попытки экономить кокс путем загрузки в доменную печь нагретого агломерата (п. 4) не дают эффекта. Не приводят к экономии кокса увеличение высоты печи (с целью снизить температуру колошникового газа - п. 8), подсушка шихты перед загрузкой в печь (п. 11).
Научно обоснованные рекомендации по снижению удельного расхода кокса можно дать, используя основные закономерности теплообмена в доменной печи, выявленные проф. УПИ Б.И. Китаевым (около 1950 г.). В своих расчетах он учитывал не только «чистый» теплообмен - между горячим газом и холодной шихтой, но и тепловые эффекты физических процессов и химических реакций, протекающих в доменной печи. Используя понятие «кажущейся», или «эффективной» теплоемкости материалов, Б.И. Китаев показал, что в различных частях доменной печи оказывается различным соотношение теплоемкостей потоков (тепловых эквивалентов) газа и материала – Wг и . Из рисунка 5.9А, который построен по результатам выполненных ранее расчетов, видно, что в верхней части доменной печи Wг > , а в нижней - наоборот: Wг < .
Рис. 5.9. Изменение по высоте
доменной печи:
А - теплоемкости потоков газа
и материала и Б - температур газа и
материала; и - физическая и
«кажущаяся» теплоемкость материала;
I и III - верхняя и нижняя ступени
теплообмена, II - резервная высота
Резкое увеличение теплоемкости потока материала в области доменной печи с температурами выше 1000°С обусловлено значительным развитием эндотермических процессов: плавлением чугуна и шлака, диссоциацией СаСО3, а самое главное - протеканием реакций прямого восстановления железа и трудно восстановимых примесей чугуна.
Таким образом, доменная печь - это не один, а два теплообменника, поставленные друг на друга. Так как сумма высот верхней (6-8 м) и нижней (5-6 м) ступеней теплообмена оказалась меньше общей высоты столба шихты в печи, то между ступенями теплообмена - в середине печи - появляется зона, где Wг ≈ , а ≈ и где теплообмен практически не идет. Эту часть печи назвали «зоной замедленного теплообмена» или «резервной высотой».
Именно благодаря наличию двух зон теплообмена доменный процесс является таким высокоэффективным в тепловом отношении. Верхняя ступень теплообмена, с одной стороны, «готовит» шихту для экономичной проплавки в нижней: подогревает ее, удаляет влагу и значительное количество кислорода рудного материала (в результате косвенного восстановления), а с другой - значительно снижает потери тепла с отходящими газами.
Из двух зон теплообмена наиболее напряженной - определяющей - является нижняя, где сосредоточены основные теплопотребляющие процессы и где устанавливается равенство прихода и расхода тепла. Любые изменения теплового состояния этой зоны будут сказываться на температурном режиме плавки и потребуют соответствующей корректировки расхода кокса. Теплопотребляющие процессы в верхней зоне печи (например, испарение влаги шихты) проходят за счет теплового резерва газа и на удельном расходе кокса не будут сказываться.
Из изложенного вытекает правило - удельный расход кокса в доменной плавке могут сокращать только те мероприятия, которые касаются нижней ступени теплообмена: либо вносят туда тепло, либо снижают теплопотребность материала.
Удельный расход кокса будет уменьшаться при использовании следующих мероприятий: а) повышение температуры дутья; б) вывод из шихты необожженного известняка; в) снижение удельного выхода шлака (за счет обогащения руд и уменьшения основности шлака); г) производство чугунов с низким содержанием трудновосстановимых элементов - Si, Мn; д) вдувание в доменную печь природного газа (благодаря чему снижается степень прямого восстановления железа).
С точки зрения теплообмена вдувание в доменную печь дутья, обогащенного кислородом, не дает положительного результата. Более того, при высокой степени обогащения (30-35% 02) удельный расход кокса приходится значительно увеличить. Объясняется это, во-первых, снижением прихода тепла (за счет уменьшения теплосодержания дутья), а во-вторых, значительным повышением степени прямого восстановления (обусловленного снижением скорости восстановительного процесса из-за низких температур в верхней ступени теплообмена).
Производительность доменной печи. Одна из характерных особенностей работы доменной печи состоит в том, что ее производительность определяется не скоростью протекания восстановительных процессов или других химических реакций (все эти процессы без каких-либо сложностей успевают завершиться за 5-7 ч., в течение которых шихта находится в доменной печи), а скоростью опускания шихты. В свою очередь скорость опускания шихты прямо пропорциональна скорости образования свободного пространства в нижней части печи. Решающий вклад в скорость образования свободного пространства вносит скорость горения кокса (кг/мин). Так как при избытке углерода в горне кислород дутья используется полностью, то скорость горения углерода будет прямо пропорциональна скорости поступления в печь воздуха Vв, м3/мин.
Очевидно также, что производительность печи будет обратно пропорциональна удельному расходу воздуха Vв, м3/т чуг.
Итак, минутная производительность доменной печи:
qч = Vв: , т чуг/мин.
Так как = •Сф, где Сф - удельный расход углерода, сгорающего перед фурмами, кг С/т чуг., a - удельный расход воздуха, м3/кг С, то окончательная расчетная формула для определения производительности доменной печи:
= , т чуг./сут. (5.11)
Таким образом, производительность доменной печи прямо пропорциональна количеству воздуха, поступающему в печь в единицу времени, и обратно пропорциональна удельному расходу Сф (удельному расходу кокса).
Мероприятия по снижению удельного расхода кокса рассмотрены выше.