- •1. Описание конструкции топочного устройства и его характеристики.
- •1.1. Способы удаления шлака
- •1.2. Горелочные устройства
- •1.3 Соединение горелок с топкой
- •2. Компоновка горелок и тепловые характеристики топок.
- •2.1 Аэродинамика пылеугольных топок.
- •2.2 Компоновка горелок в топке
- •3. Образование оксидов азота при сжигании органических топлив
- •3.1 Термические оксиды азота
- •3.2 Быстрые оксиды азота
- •3.3 Топливные оксиды азота
- •4.1 Конструкции горелочных устройств
- •4.2 Режим работы горелочных устройств.
- •4.3 Свойства топлива
- •4.4 Компоновка горелочных устройств
- •5. Тепловой расчет горелки
4.3 Свойства топлива
Среди характеристик топлива наибольшее влияние на выход оксидов азота оказывают содержание азота в топливе Np, выход летучих Vr, влажность топлива Wp, содержание серы Sp и тип угля. С ростом содержания угля материнского азота в топливе происходит увеличение образования NOX . При этом для различных углей конечная концентрация оксидов азота практически линейно зависит от Nr (рис. 4.13). Увеличение влажности топлива Wp .b ряде случаев может быть причиной повышенного выхода NOX. Объясняется это тем, что при сжигании влажного топлива затягивается процесс воспламенения аэросмеси.
При сжигании серосодержащих топлив отмечается зависимость концентрации оксидов азота в продуктах сгорания от содержания серы в топливе Sp, что связано с сильным химическим сродством серы к кислороду. Сера, как одна из горючих компонентов топлива, в процессе горения интенсивно «захватывает» атомы кислорода, образуя различные оксиды серы SO, SO2, SO3 и конкурируя тем самым с процессами окисления топливного и атмосферного азота. В связи с этим рост содержания серы в топливе приводит к снижению образования NOX. При содержании серы в топливе Sp>2 % влияние серы на выход оксидов азота приобретает менее резкий характер (рис. 4.14)
4.4 Компоновка горелочных устройств
Компоновка горелочных устройств в топочной камере парового котла оказывает существенное влияние на образование оксидов азота. Компоновка горелок в топке определяет аэродинамическую организацию процесса сжигания топлива, местоположение в топке зоны активного горения и ее тепловую нагрузку qлг, кВт/ м 2.Эти факторы в
конечном итоге будут определять количественный выход оксидов азота. При этом эмиссия топливных оксидов азота в большей степени зависит от аэродинамической картины течения. Выход оксидов азота при тангенциальной компоновке горелок значительно ниже, чем для аналогичной по мощности топки с фронтальной компоновкой (рис. 4.15).
Многоярусная компоновка горелочных устройств позволяет увеличить размеры зоны активного горения при одновременном снижении теплонапряжений qлг.
5. Тепловой расчет горелки
В тепловом расчете горелки необходимо вычислить тепловую мощность устройства QГ
[кДж/с].
, где -теплота сгорания топлива для заданного топлива
=20930 кДж/кг.
- коэффициент избытка воздуха в топке
= 1.2; Вр - расход топлива
Vо - Расход топлива на горение угля
VВОЗД - Расход воздуха на сечение труб горелки.
, где F - площадь сечения; W - скорость потока.
м2 - Площадь выходного сечения мундштука первичного воздуха (рис 5.1.).
W1 = 27 м/с
м3/с
F2 = 0,25 м2 - Площадь выходного сечения труб вторичного воздуха.
м3/с, где W2 = 43,2 м/с - скорость вторичного воздуха
м3/с.
кг/с
МВт
Компоновочные размеры горелок в топке с ЖШУ
Наименование |
Обозначение |
Размерность |
Значение |
Тип шлакоудаления |
- |
- |
жидкое |
Тепловая мощность одной горелки |
МВт |
33,565 | |
Количество горелок |
шт |
8 | |
Тепловая мощность топки |
МВт |
310 | |
Коэффициент избытка воздуха в топке |
- |
1,2 | |
Тепловое напряжение объема топки |
МВт/м2 |
0,35 | |
Потери теплоты от механического переноса |
% |
2-5 | |
Калибровка горелок |
b |
м |
|
Расстояние между горелками по осям |
S |
м |
|
Относительная высота горелок |
h/b |
- |
|
Расстояние от нижней кромки амбразуры до начала ската холодной воронки |
hГВ |
м |
- |
Максимальное расхождение между наибольшими и наименьшими углами наклона осей горелок |
- |
град |
10 |
Условный диаметр крутки |
- |
0,14-0,8 | |
Минимальный угол наклона горелок к экрану |
α |
град |
40 |
Ширина топки |
aT |
м |
|
Высота топки |
bT |
м |
|
Список литературы:
1. Изюмов М.А., Росляков П.В., «Проектирование и расчет горелок», Калининград, 1990г.
2. Тепловой расчет котельных установок (нормативный метод) /Под ред. Кузнецова Н.В.
М.: Энергия, 1973г.
3. Резников М. И., Липов Ю. М. Котельные установки электростанций-
М.: Энергоатомиздат, 1987.
4. Сидельковский Л.И. Котельные установки промышленных предприятий-
М.: Энергия, 1973.
5. Стырикович М. А., Катковская К. Я., Серов Е. П. Парогенераторы электростанций-
М.-Л.: Энергия, 1966.
6. Стырикович М. А., Катковская К. Я. Котельные агрегаты- М.-Л.: Госэнергоиздат, 1958.
Рис.5 .1. Угловая поворотная горелка конструкции ЗИО.
патрубок первичного воздуха; 2 — сопло первичного воздуха; 3 — сопло вторичного воздуха, 4 — поворотный механизм.
КАЛИНИНГРАДСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ
Кафедра СЭУ и ТЭ
Курсовая работа по дисциплине:
«Теория горения»
Тема: «Проектирование топочных устройств»
КРД 44. 140101.65. 02. 200ПЗ
Работу выполнил: студент гр.03-ТС
Ананьев А.А.
Работу принял: Тихонов В. М.
Калининград
2005