МУ к КР по ПС

- суммарное уменьшение нормативных сроков при совпадении перечисленных факторов для перевальных участков не должно превышать 40% при исчислении нормативной наработки по тоннажу.

Нормативные сроки по среднему ремонту уменьшаются на участках, расположенных в пределах 200 км от мест загрузки маршрутов углем, рудой, удобрениями, торфом - на 1% от каждого 1 млн. т перевозимых сыпучих грузов (торфа - от каждых 0,3 млн. т), но в сумме не более 15%.

Для полигона путей с нормативным сроком службы рельсов, исчисляемым в годах, проценты уменьшения или увеличения нормативного срока не применяются.

В кривых участках пути в период между реконструкцией и капитальными ремонтами пути предусматривается сплошная замена рельсов с периодичностью, приведенной в таблице 7.

Очередность и периодичность выполнения промежуточных ремонтов устанавливаются в соответствии с ремонтными схемами, приведенными в таблицах 5, 6 с учетом расчетного нормативного срока.

Таблица 5 - Среднесетевые нормы периодичности реконструкции, капитальных ремонтов железнодорожного пути на новых и старогодных материалах и ремонтные схемы.

		Нормативные сроки в зависимости от типа
		подрельсового основании и степени годности
		материалов верхнего строения пути применяемых				Ремонтные схемы - виды путевых
	Класс,	при последней смене рельсошпальной решетки				работ и очередность их
	группа и	(числитель - млн. т бр знаменатель - годы)				выполнения за межремонтный
	категория	Бесстыковой путь		Звеньевой путь		цикл <*> (числитель - путь,
	пути			на дерев шпалах		знаменатель - стрелочные
		Новые	Старо	Новые	Старо	переводы <**>)
			годные		годные
		материалы		материалы
			материалы		материалы
	1	2	3	4	5	6
	1АС, 1А1,	700		600		КнВСВКн
	1А2, 1А3,					КнВВ(РС)ВВКн
	1БС, 1Б1,
	1Б2, 2А4,	1400				КнВСВ(РУС)ВСВКн
	2А5, 2Б3,					КнВВ(РС)ВВ(РУС)ВВ(РС)ВВКн
	2Б4
	1ВС, 1В1,	700		600/18		КнВВСВВКн
	2В2, 2В3					КнВВ(РС)ВВКн
	1ГС, 1Г1,					КнВВСВВКн
	2Г2, 1ДС,	700/30		600/18
						КнВВ(РС)ВВКн(КнВВСВВКе)<1>
	2Д1
	3А6, 3Б5,					КрсВВСВВКрс
	3Б6, 3В4,	700	400	600/18	400
						КнВВ(РС)ВВКн<2>
	3В5, 4В6
	3Г3, 3Г4,					КрсВВСВВКрс
		700/35	400/35	1 раз в 18 лет		КнВВ(РС)ВВКн<2>
	4Г5, 4Г6					КнВВСВВКн<1>, <2>
	3Д2, 4Д3,
	4Д4, 4Д5,		-/35		-/20
	4Д6					КрсВВСВВКрс
	4Е3, 4Е4,
						КрсВВСВВКрс
	5Е5, 5Е6 и
			-/40		-/25
	другие пути
	5 класса

<*> Указанный в графе 6 вид работ Кн (капитальный ремонт на новых материалах) может быть заменен на реконструкцию железнодорожного пути в зависимости от набора работ (см. пункт 3.1.6).

<**> Для капитального ремонта стрелочных переводов в знаменателе приведены ремонтные схемы, нормативные сроки выполнения этого вида ремонта см. в табл. 6.3. Критерии выбора стрелочных переводов, подлежащих капитальному ремонту на новых и старогодных материалах.

<1> Схема при нормативном сроке в годах на деревянных брусьях. <2> Для 4 класса вместо Кн назначать Крс.

Сплошная замена металлических частей стрелочных переводов преимущественно совмещается с одним из видов промежуточных ремонтов пути.

Таблица 6 - Среднесетевые нормы периодичности реконструкции, капитального ремонта железнодорожного пути на новых материалах и ремонтные схемы после проведения работ с укладкой в путь рельсов р65 категории В

N	Класс, группа и	Нормативные сроки	Виды путевых работ и очередность их
п/п	категория пути	выполнения капитальных	выполнения за межремонтный цикл
		ремонтов пути на новых	<*>(числитель - путь, знаменатель -
		материалах, млн. т брутто	стрелочные переводы)
		Бесстыковой путь
2	1АС, 1БС, 1А1,	1100	КнВСВСВКн
	1А2, 1А3, 2А4,		КнВВ(РС)ВВ(РС)ВВКн
	2А5, 1Б1, 1Б2,
	2Б3, 2Б4
3	1ВС	1100/30 лет
4	1ГС, 1ДС	30 лет	КнВСВКн
			КнВВ(РС)ВВКн

<*> Указанный в графе 4 вид работ Кн (капитальный ремонт на новых материалах) может быть заменен на реконструкцию железнодорожного пути в зависимости от набора работ.

Таблица 7 - Периодичность дополнительных сплошных замен рельсов в кривых участках железнодорожного пути по наружным нитям

N	Группа	Количество дополнительных замен рельсов категории Т1 (в скобках
п/п	пути	повышенной износостойкости) по наружным нитям в кривых в зависимости от
		радиуса кривой при наличии лубрикации <1>
		351 - 650 м вкл.	350 м и менее
1	А	2 (1)	3 (2)
2	Б, В	1 (1)	2 (1)
3	Г, Д	-	1 (-)

<1> При отсутствии лубрикации количество дополнительных замен рельсов увеличивается на 1.

2.4 Планирование годовой потребности в различных видах ремонтно- путевых работ

Нормативная потребность работ по ремонтам пути для каждого участка с грузонапряженностью и установленными скоростями движения поездов, определяющими класс пути, рассчитывается по формуле

I =	L Г	=	L
	T (1 + f i )		N (1 + f i )

где I - нормативная потребность работ, км;

Т, N - тоннаж в млн.т. брутто и количество лет, соответствующие нормативному периоду между усиленными капитальными (капитальными) ремонтами пути;

Г - грузонапряженность, млн. ткм брутто на км в год; L - развернутая длина участка пути данного класса, км;

fi - коэффициент, учитывающий дополнительные эксплуатационные факторы, перечисленные в примечаниях сведены в таблицы

Потребный объем путёвых работ разных видов (Ii ) по участкам определяется по формуле:

Ii = I·ni

где I - нормативная потребность работ по усиленному капитальному (или капитальному) ремонту пути;

ni - количество повторений работ данного вида за период между усиленными капитальными (капитальными) ремонтами пути.

Последовательность и результаты определения классности путей, видов и объемов работ представлены.

Полученные на дистанции пути результаты определения классности путей и нормативной потребности в путевых работах направляются в службу пути, где они проверяются, при необходимости корректируются, суммируются по всем дистанциям и сводятся в таблицу.

I =			L Г				=		160 92		= 23,365км
		T (1 + f i )
							630
I =		L	=	70	= 3,889км
		N	18
I =			L Г				=	160 60		=16,842км
	T (1 + fi )
							570

Пример:

Определение классности путей и нормативной потребности путевых работ на участках

,(границыперегонУчасток, )путь	L,-кмкаучДлина	Конструкция путистроениявехнего	,годвкмнаткммлнг	/,/,Vmaxгрузпассчкм	путиКласс	,учитываюпоправкаСуммарная- эксплуатационныеместныещая условия		,/,летбруттотмлнТ 1.3.табл	Нормативная	периодвработпутевыхСхемы ремонтамикапитальнымимежду			потребностьНормативная ,кмработпутевых
									периодичность
								капитальных ремонтов пути
									Т, млн т брутто с
									учетом поправки
									T (1 + fi )
1	2	3	4	5	6	7		8	9	10	КРС	КН	В	С	П
		Бесстыковой на железобетонных				0,05-	0,1-=
1	160	шпалах, рельсы Р65 1-й группы,	92	110/90	1А2			700	700 х(1- 01)=	КН ВСВ КН		23,365	46,730	23,365
		объемнозакален-ные, балласт				0,1-	0,15		= 630
		щебеночный
							-
		Звеньевой на деревянных шпалах,				=	0,05-=
						0,15-0,1			600х (1-0,05)=
2	160	рельсы Р65 1-й группы, объемно-	60	100/80	2Б3			600		КНВСВКН		16,842	33,684	16,842
									= 570
		закаленные, балласт щебеночный
						-
		Звеньевой на деревянных шпалах,				учитыне ваются		18		КРСВВСВПКРС
3	70	рельсы Р65 старогодные, балласт	16	90/70	3Г3				18 лет		3,889		11,667	3,889	3,889
		щебеночный						лет

3 Проектирование одиночного обыкновенного стрелочного перевода

3.1 Расчет основных параметров стрелки

На железных дорогах России применяются стрелочные переводы пре- имущественно с криволинейными остряками одинарной и двойной кривизны. Применение остряков двойного радиуса вызвано стремлением снизить уровень динамического взаимодействия подвижного состава и элементов стрелки при движении его на боковой путь.

У большинства стрелочных переводов колеи 1524 мм остряки очерчены двумя радиусами. Однако у современных стрелочных переводов, вы- пускаемых Муромским и Новосибирским стрелочными заводами России, для колеи 1520 мм остряк и переводная кривая очерчены одним радиусом. При очертании остряка переводной кривой в плане одним радиусом упрощается технология изготовления стрелочных переводов, но увеличивается динамическое воздействие подвижного состава на криволинейный остряк при противошерстном движении его на боковое направление. Поэтому рекомендуется проектировать криволинейные остряки секущего типа двойной кривизны.

Расчёт радиусов остряка двойной кривизны

Радиус остряка R" вне зоны ударного воздействия принимается равным радиусу переводной кривой. Его величина должна быть такой, чтобы при входе колеса на переводную кривую как со стороны стрелки, так и со стороны крестовины горизонтальные поперечные ускорения не превышали допустимых величин.

	υ 2
R' ' =		бок			,	(3.1)
		2	γ
3,6				0

где υбок – допускаемая скорость движения поезда по боковому пути стрелочного перевода

γ0 – допускаемое ударно–динамическое воздействие.

Рисунок 3.1 - Радиус остряка в зоне возможных ударов гребней колёс

Радиус остряка в зоне возможных ударов гребней колёс (Рисунок 3.1) определяется из условия, что внезапно возникающие центробежные ускорения не превышают допустимой величины, т.е.

υ 2

R' = 2бок , (3.2) 3,6 J0

где J0 –допускаемая величина внезапно возникающего центробежного ускорения

Определение начального угла остряка

Начальный стрелочный угол (угол, образованный между рабочей гранью рамного рельса и касательной проведенной к рабочей грани остряка в его острие) можно определить из рис. 2.

Для остряка бокового направления этот угол можно определить из зависимости, устанавливающей связь максимального зазора между гребнем колеса и рабочим кантом остряка, с которым колесо проходит к остряку §мах, углом удара ву и радиусом R':

			3,6
	Sinβ н	=		(W0 ) 2 − 2 δ MAX J 0 ,			(2.3)
		υ бок

где W0-величина, пропорциональная потере кинетической энергии при ударе ко-леса в остряк.

Vбок- наибольшая скорость по боковому пути

δмах – максимальный зазор, при котором ограничивается W0

Определение длины зоны примыкания криволинейного остряка к

боковой грани рамного рельса

Длина этой зоны λ и угол в этой зоне (см. рис. 3.1) определяются по

формулам:
λ = (R'+bг ) sin β c − R' sin β н ,			(3.4)
где bг – ширина головки остряка на расчетном уровне
cos β c =	R' cos β н	,	(3.5)
	R'+bг

Ордината точки изменения радиуса R' на радиус R" будет равна:

δ R = R' (cos β н − cos β c )

(3.6)

Определение корневой ординаты, стрелочного угла, полного

стрелочного угла

Рисунок 2.2 – Схема определения корневой ординаты Корневая ордината U (Рисунок 2.2) определяется по формуле

U = bг + t MIN + z ,

(3.7)

где tMIN – минимальный желоб между рабочей гранью рамного рельса и нерабочей гранью криволинейного остряка в отведенном положении (67 мм)

bг – ширина головки рельса (см. формулу 3.6) ;

z- стрела прогиба криволинейного остряка (определяется из пропорции):

z

= R′′

z

c

R

,

(3.8)

c

z и zс- соответственно стрелы изгиба проектируемого и типового

стрелочного перевода,

R и Rс- соответственно радиусы остряков проектируемого и

типового стрелоч-ного перевода.

Стрелочный угол β:

cos β =

R'

(cos β н

− cos β c ) + cos β c

−

U

,

(3.9)

R"

R"

Полный стрелочный угол:

βп = β + φ, (2.10)

где φ=0 при корневом креплении вкладышно-накладочного типа;

ϕ = 180к при гибких остряках.

πR"

k - шаг остряка, k = 147 мм.

Корневое устройство стрелки служит для закрепления остряка в его корне с обеспечением ему некоторой свободы поворота в горизонтальной плоскости при переводе остряка из одного положения в другое. Конструкция корневого устройства должна быть прочной и удерживать остряк от горизонтальных и вертикальных перемещений при проходе по нему под- вижного состава, а при отсутствии экипажа на стрелке обеспечивать сво- бодный перевод остряков из одного положения в другое; она должна быть простой и удобной в эксплуатации и недорогой в изготовлении и содер- жании.