- •1.2. Выбор проектной конструкции скважины
- •2. Выбор бурового оборудования
- •2.1.Выбор буровой установки, бурового станка
- •2.4. Выбор буровых вышек или мачт
- •3. Выбор технологического и вспомогательного инструмента 3.1. Технологический буровой инструмент
- •Скважины,
- •3.4. Бескерновое бурение и применяемые долота
- •4. Промывка скважин
- •5. Расчет параметров режимов бурения для твердосплавного, алмазного и бескернового бурения
- •5.1. Бурение твердосплавными коронками
- •5.2. Бурение алмазными коронками
- •5.3. Бурение лопастными и шарошечными долотами при бескерновом бурении
- •7. Способы повышения выхода керна
- •7.7. Эжекторные колонковые снаряды
- •8. Гидроударное и пневмоударное бурение
- •8.1. Сущность ударно-вращательного и вращательно-ударного способов бурения гидроударниками
- •8.2. Бурение пневмоударниками
- •10. Рациональный режим спускоподъемных операций
- •11. Расчет проектного профиля скважины
5.3. Бурение лопастными и шарошечными долотами при бескерновом бурении
Осевая нагрузка определяется по формуле:
Р = Ро * D, кН,
42
где
Ро , кН/см - удельная осевая нагрузка на долото;
D , см - диаметр долота.
Значения удельных осевых нагрузок на долото (кН/см) приведены в табл.20.
Таблица 20
Шифр долота |
М |
С |
|
Т |
|
К |
|
ок |
Категория пород по буримости |
1-Ш |
IV- |
V |
VI- |
VII |
VIII - |
IX |
Х-XII |
Удельная осевая нагрузка на долото, кН/см |
2 |
2,0- |
2,1 |
2,4- |
2,5 |
2,75- |
3,0 |
3,5 - 4,0 |
Число оборотов определяется по формуле:
20* V
где
D - диаметр долота, м;
V, м/с - окружные скорости вращения долота (табл.21).
Таблица 21
Тип долота |
Категория пород по буримости |
Окружная скорость вращения долота, м/с |
Лопастные РХ |
1-Ш |
0,8-1 |
Лопастные 2Л и ЗЛ |
I-IV |
0,8-1,6 |
Лопастные ДР |
I-IV |
0,8-1,2 |
Пикобуры |
■I-V |
0,8-1,5 |
Пикообразное долото крупного скола |
VI - VII |
0,8-1,4 |
Шарошечные: |
|
|
М |
I-IV |
0,8-1,2 |
С |
IV-VI |
0,8-1,4 |
т |
VI - VII |
0,6-1,2 |
тк |
VII-IX |
0,6 - 0,8 |
КиОК |
IX-XII |
0,4 - 0,8 |
Расход промывочной жидкости определяется по формуле:
Q = Veoci*F,ji/MHH,
где
F - площадь кольцевого зазора между стенками скважины и бурильными трубами, дм2;
F = -(D2cKH-d2i;.T.), 4
Dckb - диаметр скважины, дм;
D6.T. - диаметр бурильных труб, дм;
Vbocx - скорость восходящего потока в наддолотной части, м/с;
Vbocx = 0,4 * 0,8 м/с;
Vbocx = 0,4 м/с в твердых породах;
Vbocx = 0,6 * 0,8 м/с в мягких породах.
6. Тампонаж (цементация)
Постоянный тампонаж осуществляется глиной или чаше цементным раствором с целью изоляции затрубного пространства скважины от: обвалов стенок скважины, поглощений промывочной жидкости, перетока подземных вод и др.
Наиболее простым и надежным способом, принятым в практике бурения для цементирования (тампонажа),является способ одноступенчатого цементирования с двумя разделительными пробками.
Процесс цементирования по этому способу заключается в следующем: скважину тщательно промывают до полного удаления шлама, затем в обсадную колонну вставляют нижнюю разделительную пробку (рис.13, а). Пробка продавливается к башмаку колонны при нагнетании цементного раствора насосом буровой установки (при глубокой скважине насосом цементировочного агрегата).
После закачки расчетного количества цементного раствора опускается верхняя разделительная пробка (рис. 13, о). На верхнюю разделительную пробку закачивают продавочную жидкость.
Нижняя пробка устанавливается на упорном кольце выше башмака обсадной колонны (рис.13, в). Поскольку закачка жидкости в колонну продолжается, то давление над пробкой возрастает. Под влиянием этого давления диафрагма нижней пробки разрушается, и цементный раствор поступает в затрубное пространство.
В процессе цементирования давление в колонне меняется. Поскольку удельный вес цементного раствора выше удельного веса промывочной жидкости, то по мере заполнения цементным раствором колонны давление в насосах уменьшается.
Когда цементный раствор начинает выходить в кольцевое пространство и подниматься к устью, давление в насосах и цементировочной головке вновь возрастает.
45
При посадке верхней пробки на нижнюю происходит скачок давления (гидравлический удар), что служит сигналом прекращения закачки продавочнои жидкости в обсадную колонну (рис S3, г). Разделительные пробки изготавливают из легко разбуриваемых материалов (дерево, резина, пластмасса)
копаемого. Для большинства твердых полезных ископаемых выход керна устанавливается не ниже 70 -з- 80 %, а для ископаемых солей - 85 %. Представительность керна зависит от диаметра бурения и от физико-механических свойств горной породы.
На выход керна и сохранность его структуры влияют следующие условия.
-механические воздействия колонкового снаряда, возникающие при его вибрациях и ударах, что приводит к разрушению, самозаклиниванию, истиранию и дроблению керна,
-давление столба жидкости, находящейся над керном и в большой степени усугубляющей самозаклинки, истирание и дробление керна;
-неудовлетворительное заклинивание керна;
-гидромеханическое воздействие струи, размывающей некоторые породы.
Разрушающие воздействия на керн тем больше, чем меньше диаметр и чем продолжительнее время бурения. На степень нарушенности керна (кусковатость) влияет трещиноватость пород. В табл.22 приведена классификация горных пород по трещиноватости с учетом степени нарушенности керна.
Таблица 22
Классификация горных пород по трещиноватости
Группа пород |
Степень трещиноватости |
Удельная кусковатость, шт/м |
Диаметр керна Dk, мм |
Средняя длина куска керна /к ,мм |
Ik/Dk |
1 |
Монолитные и слаботрещиноватые |
1 -10 |
28-78 |
200 |
>2,4 |
II |
Среднетрещиноватые |
11 - 30 |
28-78 |
50 |
06 - 2,5 |
III |
Сильнотрещиноватые |
>30 |
28-78 |
30 и менее |
<0,8 |
Рис. 13. Схема цементирования скважин с двумя пробками: а - продавка нижней пробки; б - сбрасывание верхней пробки; в - движение цементного раствора между пробками; г - завершающая стадия цементирования (насадка обеих пробок на стоп-кольцо)