478
.pdfЗадача 2.3-5. Определить коэффициент теплоотдачи и тепловой поток от вертикальной трубы с θ = 120 °C к воздуху при t = 20 °C, если высота трубы H = 2 м, 4 м, 5 м, 6 м, а dН = 120 мм. Построить график α = f(H).
Задача 2.3-6. В помещении имеются четыре вертикальных паропровода одинаковой длины l = 4 м, имеющие одинаковую температуру наружной поверхности θ = 110 °C с наружными диаметрами соответственно равными 50 мм, 100 мм, 150 мм и 200 мм. Определить коэффициент теплоотдачи и тепловой поток от каждого паропровода к окружающему воздуху, имеющего температуру 10 °C и построить график зависимости теплового потока от диаметра, если взаимное тепловое влияние трубопроводов исключено.
Задача 2.3-7. Определить потери тепла с 1 м2 вертикальной стенки высотой H = 5 м с температурой θ = 90 °C к окружающему воздуху в летнее и зимнее время, если температура воздуха в летнее время соответственно равна t = 10 °C, 20 °C, 30 °C, а в зимнее t = 0 °C, – 10 °C, – 20 °C. Построить график α = f(t).
Задача 2.3-8. Нагреватель представляет собой горизонтальную цилиндрическую трубку с наружным диаметром dН = 20 мм и θ = 90 °C. Определить коэффициенты теплоотдачи, если этот нагреватель используется для поддержания постоянной температуры t = 40 °C воздуха, воды и масла МК путём естественной конвекции.
Задача 2.3-9. Определить потери тепла путём конвекции через вертикальную воздушную прослойку толщиной 30 мм, если температуры стенок равны θ1 = 200 °C и θ2 = 40 °C. Как изменится тепловой поток, если прослойка будет заполнена маслом МК?
Задача 2.3-10. Вертикальная труба диаметром dН = 20 мм, высотой 1 м, имеющая температуру θ = 20 °C, полностью опущена в воду с температурой 90 °C. Как изменится коэффициент теплоотдачи в условиях охлаждения, если температура воды равна t = 20 °C, а температура трубки θ = 90 °C?
Задача 2.3-11. Исследование тепловых потерь горизонтального паропровода в зависимости от температуры его наружной поверхности в условиях естественной конвекции дало следующие результаты:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
α, Вт/(м2×К) |
11,5 |
12,3 |
12,9 |
13,3 |
13,8 |
|
|
θ, К |
483 |
523 |
563 |
603 |
643 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Найти обобщённую критериальную зависимость для теплоотдачи, если диаметр паропровода dН = 30 мм, а температура окружающего воздуха вдали от паропровода t = 303 К.
Пример 2.3-1. Определить потери тепла путём конвекции вертикальным паропроводом диаметром d = 100 мм и высотой H = 4 м, если темпера-
тура поверхности θ = 170 °C, а температура воздуха вдали от него t = 30 °C.
Решение. При t = 30 °C: λ = 0,0267 Вт/(м×К), ν = 1,6 × 10–5 м2/с, Prt = = 0,70. Prθ = 0,70.
|
gH3Δtβ |
|
9,80665 43 170 30 1 |
12 |
|
Gr |
|
|
|
|
1,132 10 . |
ν2 |
1,6 10 5 2 |
273,15 30 |
GrPr 1,132 1012 0,70 7,924 1011.
- 21 -
www.mitht.ru/e-library
|
|
|
|
|
|
Prt |
|
0,25 |
|
|
|
0,33 |
|
|
0,25 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,70 |
|
||||||||
Nu 0,15 |
|
GrPr |
|
0,33 |
|
0,15 |
7,924 1011 |
|
1267. |
||||||||||
Pr |
|
0,70 |
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
θ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
α |
Nuλ |
|
|
1267 0,0267 |
8,46 Вт/ |
м2×К . |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|||||||||||
Потери тепла: |
|
|
H |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Q α θ t F α θ t πdH 8,46 170 30 3,14 0,1 4 1488 |
Вт 1,5_кВт. |
Глава 3. Конвективный теплообмен при изменении агрегатного состояния теплоносителя.
При изменении агрегатного состояния теплоносителя (жидкость → пар или пар → жидкость) гидродинамика пограничного слоя значительно сложнее и отличается от рассмотренных выше видов конвективного тепло-
обмена, что в конечном итоге определяет перенос теплоты.
3.1. Теплоотдача при кипении жидкости.
Краткая теоретическая часть.
Кипением называется процесс образования пара из жидкости на поверхности, когда температура её оказывается выше температуры насыщения (кипения) t > tН при данном давлении, при условии θ > t.
В зависимости от плотности теплового потока q, подводимого к жидкости через поверхность нагрева, изменяется разность температур между ними (Δt = Vаr) и на поверхности нагрева возникают либо отдельные пузырьки пара либо образуется сплошной слой пара. Первый процесс называется пу-
зырьковым кипением, второй – плёночным.
Зарождение пузырьков пара на поверхности, их рост и движение после отрыва является сложным физическим процессом, зависящим от многих факторов (физические свойства жидкости, состояние поверхности и пр.) и вызывающим интенсивную циркуляцию и перемешивание жидкости как в пограничном слое, так и в объёме жидкости, вследствие чего резко возрастает теплоперенос.
Тепловой поток при увеличении температурного напора растёт не беспредельно. При некотором значении Δt он достигает максимума и носит название критического – qКР, после чего с возрастанием Δt он уменьшается, а пузырьковый режим переходит в плёночный (при этом интенсивность теплообмена падает).
Для расчёта коэффициента теплоотдачи при кипении предложен ряд формул, которые в большинстве своём носят эмпирический харак-
тер. При развитом кипении связь между α и q обычно представляют в виде степенной зависимости вида:
α Bqn, |
(3.1) |
где B отражает свойства кипящей жидкости; n – показатель степени, (n ≈ 0,7). Выражая α=f(Δt) путём несложных преобразований получаем формулу,
позволяющую рассчитывать коэффициент теплоотдачи не только кипящей воды, но и при кипении органических и неорганических жидкостей:[1]
α B0b 3,33 θ tН 2,33 , |
(3.2) |
- 22 -
www.mitht.ru/e-library
где B0b – коэффициент, отражающий физические свойства воды; φ – относительный коэффициент теплоотдачи. Здесь и далее подстрочный индекс «b» относится к воде.
При кипении воды в трубах теплообменных аппаратов для расчёта
B0b используется формула:
B 46P0,57 |
, |
(3.3) |
0b |
|
|
где P – давление, бар.
При кипении воды в большом объёме формула для расчёта B0b имеет
вид:
B 40P0,57. |
(3.4) |
0b |
|
Для расчёта относительного коэффициента теплоотдачи φ исполь-
зуются формулы:
для индивидуальных веществ:
|
Mbρ |
0,47 |
|
μb |
0,06 |
|
|
|
|
|
. |
(3.5) |
|||
|
|
||||||
Mρb |
μ |
|
|
для водных растворов неорганических веществ:
|
M |
b |
ν |
b |
0,23 |
P |
0,3 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
. |
(3.6) |
||||
M |
ν |
P |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
S |
|
где M – молярная масса, ρ – плотность жидкости, μ и ν – её динамическая и кинематическая вязкости, P – рабочее давление, PS – давление паров воды при температуре кипения раствора.
В формулах для расчёта φ физические свойства воды и кипящих жидкостей берутся при их температуре кипения при атмосферном давлении.
Задачи для самостоятельной работы.
Задача 3.1-1. Определить средний коэффициент теплоотдачи α при пузырьковом кипении воды в большом объёме, если давление воды в системе
равно P = 5 × 105 Па, а плотность теплового потока на греющей поверхности q = 105 Вт/м2.
Задача 3.1-2. Определить максимальную плотность теплового потока при условии задачи 3.1-1, при которой сохраняется режим пузырькового кипения.
Задача 3.1-3. Как выгоднее расположить (вертикально или горизонтально) трубку с наружным диаметром dН = 20 мм с температурой поверхности θ = 550 °C, чтобы она лучше охлаждалась, если она охлаждается водой, кипящей в большом объёме под давлением P = 4,76 × 105 Па в плёночном режиме.
Задача 3.1-4. Сравнить коэффициент теплоотдачи при кипении в большом объёме воды и ацетона (в пузырьковом режиме), если тепловая нагрузка поверхности равна 2,32 × 105 Вт/м2, а давление жидкости в обоих случаях P = = 1 МПа.
Задача 3.1-5. Определить коэффициент теплоотдачи при кипении бензола при давлении P = 1,8 ата в вертикальном теплообменнике, диаметр трубок которого 25/21 за счёт конденсации водяного пара давлением PП = 2 ата.
Задача 3.1-6. Определить коэффициент теплоотдачи при кипении 10ти- процентного водного раствора хлорида кальция при давлении P = 1,2 бар в трубках выпарного аппарата диаметром 25/21 за счёт конденсации водяного пара давлением PП = 3 ата.
- 23 -
www.mitht.ru/e-library
Пример 3.1-1.Рассчитать коэффициент теплоотдачи α при кипении толуола (при атмосферном давлении) в вертикальных трубках кипятильника за счёт конденсации пара давлением PП = 2,5 ата.
Решение. Справочные данные для толуола: PТ = 1 ата, tТ = 110,6 °C, ρТ = = 770 кг/м3, μТ = 2,6 × 10–4 Па×с, MТ = 9,2 × 10–2 кг/моль.
Справочные данные для воды: Pb = 2,5 ата, tb = 126,8 °C, ρb = 950 кг/м3, μb = 3,2 × 10–4 Па×с, Mb = 1,8 × 10–2 кг/моль.
Рассчитаем коэффициент, отражающий физические свойства воды: B0b = 46P0,57 = 46 × 10,57 = 46.
Рассчитаем относительный коэффициент теплоотдачи:
MbρТ 0,47
MТρb
μ |
b |
0,06 |
|
|
|
|
μТ
1,8 10 2 770 0,47 |
3,2 |
10 4 |
0,06 |
0,426. |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
9,2 10 2 |
950 |
2,6 |
10 4 |
||||||
|
|
|
|
|
Принимаем θ = tb = 126,8 °C, t = tS = 110,6 °C.
Рассчитаем коэффициент теплоотдачи:
αКП = B0bφ3,33(θ – t)2,33 = 46 × 0,4263,33 × (126,8 – 110,6)2,33 =1765 Вт/(м2×К).
3.2. Теплоотдача при конденсации пара.
Под конденсацией понимается теплоперенос от пара с температурой T к поверхности с температурой θ при соотношении Δt = T – θ и образовании конденсата, оседающего на поверхности в виде капель или плёнки. При этом различают два вида конденсации: капельную и плёночную. Первая возможна вначале процесса (при нестационарном режиме), вторая – при стационарном. Они различаются интенсивностью теплообмена.
На практике в основном наблюдается плёночная конденсация, когда отдельные капли образуют сплошную плёнку конденсата переменной тол-
щины, стекающей вниз по поверхности под действием силы тяжести и препятствующей этой силе – силе трения. Нуссельтом, на основании этого предположения с учётом того, что теплоперенос через плёнку конденсата осуществляется теплопроводностью, при определённых допущениях была получена формула для определения коэффициента теплоотдачи α для вер-
тикальной поверхности в виде:
αВЕРТ 0,9434 |
λ3ρ2rg |
. |
(3.7) |
|
μ T θ l |
||||
|
|
|
где: свойства конденсата (λ, ρ, μ) определяются при T; r – скрытая теплота парообразования; l – определяющая геометрический размер (здесь l – высота: l = H).
Для горизонтальных труб зависимость (3.7) имеет схожий вид:
αГОР 0,724 |
λ3ρ2rg |
. |
(3.8) |
|
|||
|
μ T θ l |
|
Для практических расчётов α величина A, как комплекс теплофи-
зических величин представлена в виде:
A C4 |
λ3ρ2rg |
(3.9) |
|
μl |
|||
|
|
и табулирована.[4,5] Формулы (3.7) и (3.8) выведены для чистого пара без примесей некон-
денсирующихся газов, отсутствия волнового движения в плёнке конденсата и для одиночной трубы. При конденсации пара на пучках труб, расположен-
- 24 -
www.mitht.ru/e-library
ных горизонтально в шахматном или коридорном порядке интенсивность теплообмена по глубине пучка падает, что необходимо учитывать:
α |
ГОР αlεn, |
(3.10) |
где εn – коэффициент рядности (см. рис. 3.1).
Рис. 3.1.
Зависимости коэффициента рядности от числа рядов.
Задачи для самостоятельной работы.
Задача 3.2-1. На горизонтальной трубе диаметром d = 20 мм и длиной 1 м происходит плёночная конденсация насыщенного водяного пара при давлении PS = 1,9 МПа, температура поверхности трубы t0 = 190 °C. Как изменится отводимый тепловой поток, если трубу расположить вертикально, а все остальные условия оставить без изменений?
Задача 3.2-2. Определить критическую высоту трубы hКР при которой будет происходить переход ламинарного течения плёнки конденсата в турбулентное, если труба расположена вертикально, наружная поверхность её имеет температуру tθ = 170 °C, конденсируется сухой насыщенный пар при давлении P = 1 МПа.
Задача 3.2-3. Определить, до какого значения температурного напора в условиях задачи 3.2-2 ламинарное течение плёнки конденсата сохранится на длине 2 м?
Задача 3.2-4. Сухой насыщенный водяной пар при температуре 100 °C конденсируется на вертикальной трубе H = 1 м, dН = 20 мм, температура наружной поверхности трубы tС = 95 °C. Построить график зависимости местного коэффициента теплоотдачи от толщины плёнки конденсата, пользуясь формулой (3.7). Для расчёта взять точки x = 1 м; 0,8 м; 0,6 м; 0,4 м; 0,2 м.
Задача 3.2-5. Построить график зависимости местного коэффициента теплоотдачи от температурного напора при конденсации сухого насыщенного пара на поверхности вертикальной трубы высотой H = 1 м, если давление пара P = 2 × 105 Па, а температура наружной поверхности трубы принимает значения 119 °C, 115 °C, 110 °C, 105 °C и 106 °C. Расчёт произвести для середины трубы. Определить также средний коэффициент теплоотдачи.
Задача 3.2-6. В конденсатор, выполненный в виде горизонтального 10ти-рядного коридорного пучка труб с диаметром d = 20 мм и θ = 95 °C, поступает сухой насыщенный водяной пар при давлении P = 1,01 × 106 Па. Определить средний коэффициент теплоотдачи, считая первым верхний ряд труб и сравнить его со средним коэффициентом теплоотдачи 10ти-рядного
- 25 -
www.mitht.ru/e-library
шахматного пучка. Поправочный коэффициент εn найти по графику (см. рис. 3.1).
Задача 3.2-7. В горизонтальном конденсаторе с трубками диаметром равным d = 25/21 на их наружной поверхности конденсируется пар бензина при P = 1,8 бар. Температура поверхности трубок θ = 70 °C, их расположение коридорное, n = 5 рядов. Определить средний коэффициент теплоотдачи.
Пример 3.2-1. Определить коэффициент теплоотдачи при конденсации водяного пара атмосферного давления (P = 1 бар) на поверхности горизонтальной трубы d = 16 мм, если температура её поверхности θ = 80 °C.
Решение.
Запишем справочные данные: при P = 1 бар: ρ = 958,4 кг/м3, t = 100 °C, λ = 0,684 Вт/(м×К), μ = 2,825 × 10–4 Па×с, r = 2256,8 кДж/кг.
Рассчитаем величину AS:
A |
S |
4 |
|
λ3ρ2rg |
4 |
0,6843 958,42 2256,8 103 9,80665 |
|
12319. |
|||||
|
|
μ |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2,825 10 4 |
|
|
|
||
Определим коэффициент теплоотдачи: |
|
|
|
||||||||||
αS 0,72 |
|
|
AS |
|
0,72 |
12319 |
11793 |
Вт/ м2×К . |
|||||
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
4 T θ d |
4 100 80 1,6 10 2 |
|
|
|
Глава 4. Лучистый теплообмен.
В то время как теплопроводность и конвективный теплообмен могут осуществляться лишь в материальной среде, перенос тепла излучением может происходить даже в абсолютном вакууме. При лучистом теплообмене энергия переносится в виде электромагнитных волн, которые распространяются со скоростью света. Носителями лучистой энергии являются электромагнитные колебания (фотоны, являющиеся электромагнитными волнами и проявляющие корпускулярно-волновой дуализм). Ярким примером лучистого теплообмена является передача Солнцем энергии Земле.
При нагревании чёрного тела до температуры T поверхностью тела испускаются фотоны (электромагнитное излучение). Фотоны имеют определённое распределение энергии, зависящее от температуры поверхности T. Изменение монохроматической плотности потока излучения чёрного тела в зависимости от температуры и длины волны, выражается законом Планка:
Eλ T |
|
C1 |
, |
(4.1) |
|
λ5 |
eС2 λT 1 |
||||
|
|
|
где Eλ(T) – плотность потока монохроматического излучения чёрного тела при температуре T, С1 – первая постоянная излучения (3,7418 × 10–16 Вт×м2), C2 – вторая постоянная излучения (1,4388 × 10–2 м×К)
Длина волны, при которой плотность потока излучения чёрного тела достигает максимального значения для данной температуры, может быть определена из закона Планка посредством выполнения условия максимума. Ре-
зультат этой операции даёт закон смещения Вина:
λМАКСT = 2,898 × 10–3 м×К, (4.2)
где λМАКС – длина волны, при которой достигается масимум монохроматической плотности потока излучения чёрного тела с температурой T.
Максимальное значение плотности потока монохроматического излучения чёрного тела можно получить подстановкой формулы (4.2) в формулу
(4.1):
- 26 -
www.mitht.ru/e-library
EλМАКС T 1,287 10 5T5. |
(4.3) |
Общее количество энергии излучения, покидающего поверхность с абсолютной температурой T, на единицу площади для всех длин волн называется плотностью потока интегрального излучения. Если поверхность – чёрное тело, плотность потока интегрального излучения описывается интегралом от распределения Планка по всем длинам волн. После такого интегрирования получаем выражение:
E(T) = σT4, |
(4.4) |
которое известно как закон Стефана-Больцмана. Символ σ – постоянная Сте- фана-Больцмана – величина, которая равна σ = 5,67 × 10–8 Вт/(м2×К4).
Количество энергии, переносимое от поверхности в виде теплового излучения, зависит от абсолютной температуры и свойств поверхности. Количество энергии, падающее на тело Q0, частично поглощается им QA, частично
отражается QR, а часть проходит сквозь него QD: |
(4.5) |
Q0 = QA + QR + QD |
|
Разделим обе части уравнения (4.5) на количество падающей на тело |
|
энергии Q0. В таком случае будем иметь: |
(4.6) |
1 = A + R + D. |
|
Тела, обладающие разной температурой, обмениваются лучистой энер- |
|
гией, одновременно излучая E1 и поглощая её A1E2. Собственное излучение |
|
тела в сумме с отражённым называется эффективным излучением тела: |
|
EЭФФ = E1 + (1 – A)E2. |
(4.7) |
Результирующее излучение EРЕЗ есть разность между собственным из- |
|
лучением тела E1 и частью поглощённой внешней энергии A1E2: |
(4.8) |
EРЕЗ = E1 – A1E2. |
Лучистый теплообмен описывается законами: Планка, СтефанаБольцмана, Вина, Кирхгофа и Ламберта, на основании которых устанав-
ливаются закономерности теплообмена между телами.
Лучистый теплообмен между телами, расположенными парал-
лельно друг другу, рассчитывается по формуле:
|
|
T |
4 |
|
|
T |
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
1 |
|
|
|
2 |
|
|
(4.9) |
Q εПРC0 |
100 |
|
100 |
|
F, |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где εПР – приведённая степень черноты, C0 – коэффициент излучения абсолютно чёрного тела (C0 = 5,67 Вт/(м2×К4)), T1 и T2 – температуры тел, К.
Приведённая степень черноты рассчитывается по формуле:
εПР |
|
|
1 |
|
|
. |
(4.10) |
|
1 |
|
1 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
ε |
|
ε |
2 |
|
|||
1 |
|
|
|
|
|
|
Лучистый теплообмен между телами, когда одно тело (обязательно должно быть выпуклым) расположено внутри другого рассчитывается по формуле (4.9), но:
εПР |
|
|
|
1 |
|
|
|
, |
(4.11) |
|
1 |
|
F 1 |
|
|||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
ε |
F |
|
ε |
|
|
||||
|
|
|
|
2 |
|
|
||||
|
1 |
|
2 |
|
|
|
|
|
где F1 – площадь меньшего тела.
Для снижения интенсивности лучистого теплопереноса между телами используются экраны, располагаемые между ними. Эффективность зависит как от количества экранов, так и от их степени черноты. При одинако-
- 27 -
www.mitht.ru/e-library
вой степени черноты тел, расположенных параллельно, и экранов, помещённых между ними, лучистый теплообмен рассчитывается по формуле:
Q |
N |
|
Q |
|
, |
(4.12) |
|
N 1 |
|||||||
|
|
|
|
где Q – количество теплоты без экранов, N – число экранов.
Излучение газов имеет ряд особенностей в отличие от твёрдых тел: излучают только двух и более атомные газы. Они излучают всем объёмом, при этом излучают и поглощают энергию избирательно в определённых длинах волн. Теплообмен излучением между газом и оболочкой может быть рассчитан по формуле:
|
|
|
|
|
|
|
T |
|
4 |
|
T |
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
q |
ГТ |
ε ε |
Г |
С |
|
|
Г |
|
|
|
Т |
|
, |
(4.13) |
|
100 |
100 |
||||||||||||||
|
T |
|
0 |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где ε'T – степень черноты тела, εГ – степень черноты газов, которые опреде- |
|||||||||||||||
ляются графически по [5]. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Степень черноты тела рассчитывается по формуле: |
|
||||||||||||||
|
|
ε'T = 0,5 × (εT + 1). |
|
|
(4.14) |
Задачи для самостоятельной работы.
Задача 4-1. Вычислить потери тепла в окружающую среду путём теплового излучения с 1 м2 топочной камеры парового котла, если обмуровка из огнеупорного кирпича и внешняя стальная обшивка выполнены с зазором, который можно считать малым по сравнению с размером топки. Температура внешней поверхности обмуровки равна θ1 = 127 °C, температура обшивки равна θ2 = 50 °C, степень черноты огнеупора ε1 = 0,8, и обшивки ε2 = 0,6. Стенки топки плоские.
Задача 4-2. Абсолютно чёрное тело с площадью поверхности 0,1 м2 излучает в холодную окружающую среду. Найти радиационный тепловой поток от тела при температуре 27 °C, 527 °C и 1027 °C.
Задача 4-3. Как изменятся тепловые потери q в окружающую среду, если между обмуровкой и обшивкой топки в задаче 4-1 поставить стальной экран со степенью черноты ε2 = 0,6?
Задача 4-4. Степень черноты серого тела с площадью поверхности 5 м2 равна 0,3. Найти радиационный тепловой поток при температуре 1000 К.
Задача 4-5. Рассчитать радиационный тепловой поток, испускаемый в пространство верхней поверхностью горизонтальной квадратной плоской пластины размером 2×2 м с температурой 500 К и степенью черноты 0,6.
Задача 4-6. По коллектору, длина которого L = 10 м, а ширина и высота b = h = 1,5 м, проложен трубопровод, наружный диаметр которого 400 мм. Температура стен канала θ2 = 17 °C, температура стенки трубы θ1 = 227 °C, коэффициент излучения материала трубы C1 = 4 Вт/(м2×К4), и стенок коллектора C2 = 3 Вт/(м2×К4). Определить лучистый тепловой поток с 1 м2 трубы.
Задача 4-7. Цилиндрический сосуд с двойными стенками для хранения сжиженных газов выполнении из материала с коэффициентом поглощения равным A = 0,03. Поверхность внутреннего и внешнего цилиндров соответственно равны F1 = 0,2 м2 и F2 = 0,3 м2. Определить лучистый тепловой поток, проникающий в сосуд, если поверхности стенок, обращённые внутрь зазора, имеют температуру θ1 = – 183 °C, θ2 = 27 °C, а зазор вакуумирован.
Задача 4-8. Серое тело с площадью поверхности 1 м2 и степенью черноты 0,5 имеющее температуру 700 °C, находится в большой чёрной камере с температурой 100 °C. Найти результирующий радиационный тепловой поток между серым телом и камерой.
- 28 -
www.mitht.ru/e-library
Задача 4-9. Определить степень черноты газовой смеси, находящейся в сферическом сосуде диаметром d = 1 м. Состав смеси (по объёму): 60 % CO2 и 40 % паров воды. Температура газов t = 300 °C, давление P = 105 Па.
Задача 4-10. В трубах воздухонагревателя парового котла протекают дымовые газы следующего состава: 76 % N2, 13 % CO2 и 11 % паров воды. Их парциальные давления соответственно равны: P(N2) = 0,13 бар, P(CO2) = = 0,11 бар, P(H2O) = 0,76 бар. Средняя температура газов tГ = 300 °C, внут-
ренний диаметр труб dВНУТР = 50 мм, длина много больше диаметра. Определить собственное излучение газов.
Пример 4-1. Определить потери тепла путём излучения с поверхности стальной трубы диаметром d = 70 мм и длиной l = 3 м при θ1 = 227 °C, если эта труба находится: 1. в большом кирпичном помещении, температура стенок которого θ2 = 27 °C; 2. в кирпичном канале со стороной a: 0,3 м × 0,3 м
при θ2 = 27 °C.
Решение.
1. F1 << F2. ε1 = ε2. ε1 = 0,79.
Определим потери тепла:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T |
4 |
|
|
|
|
|
T |
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T |
|
4 |
|
|
T |
|
4 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
Q |
|
ε |
ПР |
C |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
F ε |
ПР |
C |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
πdl 0,79 5,67 |
||||||||||||||||||||||||
|
100 |
|
100 |
|
|
|
|
100 |
100 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
1-2 |
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
227 273,15 |
4 |
|
|
27 273,15 |
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3,14 0,07 3 1609 |
Вт 1,61_кВт. |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
100 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2. Приведённая степень черноты равна: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
εПР |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
F 1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
πdl 1 |
|
|
|
|
|
1 |
|
πd 1 |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ε |
|
|
ε |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ε |
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ε F |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4al ε |
2 |
|
|
|
|
|
|
ε 4a |
|
2 |
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,78. |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
3,14 0,07 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,79 |
|
|
4 0,3 |
|
|
|
0,93 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
Откуда потери тепла равны: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T |
4 |
|
|
|
|
|
T |
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T |
|
4 |
|
|
T |
|
4 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
Q |
|
ε |
ПР |
C |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
F ε |
ПР |
C |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
πdl 0,78 5,67 |
||||||||||||||||||||||||
|
100 |
|
100 |
|
|
|
|
100 |
100 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
1-2 |
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
227 273,15 |
4 |
|
|
27 273,15 |
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3,14 0,07 3 1589 |
Вт 1,59_кВт. |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
100 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
На единицу длины:
ql Ql1-2 15893 530 Вт/п.м.
Пример 4-2. В предположении, что Солнце (T = 5800 К) и лампа накаливания (T = 2800 К) являются чёрными телами, рассчитать для обоих этих источников излучения следующие параметры: 1. плотность потока интегрального излучения; 2. максимум плотности потока монохроматического излучения; 3. длину волны, на которой имеет место максимум плотности потока излучения.
Решение.
1.Плотность потока интегрального излучения:
-29 -
www.mitht.ru/e-library
EСОЛН T σTСОЛН4 5,67 10 8 58004 6,42 107 _Вт/м2.
EЛМП T σTЛМП4 5,67 10 8 28004 3,49 106 _Вт/м2.
2. Максимум плотности потока монохроматического излучения:
EМАКСλ СОЛН T 1,287 10 5TСОЛН5 1,287 10 5 58005 8,45 1013_Вт/м3.
EМАКСλ ЛМП T 1,287 10 5TЛМП5 1,287 10 5 28005 2,21 1012_Вт/м3.
3. Длина волны, на которой имеет место максимум плотности потока излучения:
λ |
МАКС |
|
2,898 10 3 |
|
|
2,898 10 3 |
5,00 10 |
7 |
_м. |
||||
СОЛН |
|
TСОЛН |
5800 |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
МАКС |
|
|
2,898 10 3 |
|
|
2,898 10 3 |
|
6 |
|
|
||
λЛМП |
|
|
|
|
|
|
|
1,04 10 |
|
|
_м. |
||
|
TЛМП |
2800 |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Глава 5. Теплопередача и сложный теплообмен.
Процесс переноса тепловой энергии от одного рабочего тела 1 к другому 2 через разделяющую их твёрдую стенку при наличии между ними разности температур t1 > t2 представлен ниже и называется теплопередачей.
q |
|
|
(t ) |
t1 1 q |
1 |
|
|
|
|
|||||||||||||
1 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
q |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
q |
( 1 2) |
|
|
t |
|
q |
1 |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
2 |
2 |
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
_________________________ |
||||||||||||||||
q 2( 2 t2) |
t1 t2 q( |
1 |
|
|
|
1 |
) |
|||||||||||||||
1 |
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
(см. ниже(5.1))
Рис. 5.1.
Перенос тепловой энергии.
Рабочие тела 1 и 2 могут не изменять своего агрегатного состояния, а могу изменять оба или лишь одно из них.
5.1. Теплопередача при неизменном агрегатном состоянии обоих рабочих тел.
Тепловой поток q при стационарном тепловом режиме постоянен и, суммируя последовательно потоки тепла отдельных стадий теплопереноса, получаем расчётную формулу:
q |
|
t1 t2 |
|
|
KΔt, |
(5.1) |
||
1 |
|
1 |
||||||
|
|
δ |
|
|
|
|||
|
α |
|
α |
|
|
|
||
|
|
λ |
2 |
|
|
|||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- 30 - |
|
|
www.mitht.ru/e-library