Мтз с зависимой характеристикой времени срабатывания

МТЗ с зависимой характеристикой времени срабатывания выполняется на базе РТ-80(83,85), у которых ток уставки () регулируется ступенчато и время замыкания контактов зависит от величины протекающего по реле тока. Чем больше ток, тем быстрее срабатывает реле. Для расчёта времени действия защиты1(см. рис. 3.2) на границе зоны действия (точка К₁) необходимо знать время действия защиты2при КЗ в точке К₁, т.е., тогда. Это соотношение выполняется во всём интервале действия РЗ₂, когда РЗ₁выступает в роли резервной.

Рис. 3.2. Согласование МТЗ с зависимой выдержкой времени

Определение производится по расчётным кривым для реле РТ-80(83, 85).

Время действия защиты 1должно быть большим времени действия защиты2на том участке сети, где возможна их совместная работа (на рис. 3.2 это линия2).

Достоинством данного вида МТЗ является то, что большее значение отключается с меньшей выдержкой времени, такая ситуация характерна для головных участков сети с односторонним питанием.

Недостаток заключается в том, что реле РТ-80(83, 85) более сложны конструктивно и более дорогостоящие по сравнению с реле РТ-40.

Ток срабатывания максимальной токовой защиты

Ток срабатывания максимальной токовой защиты () – это минимальный ток в фазах линии, при котором приходит в действие пусковой орган защиты. Токвыбирается больше максимального рабочего тока защищаемой линии с учётом необходимости возврата защиты после отключения КЗ защитой предыдущего участка сети (должен быть меньше).

Важным условием является обеспечение несрабатывания МТЗ при максимальных токах () и пусковых токов () нагрузки. Для этого необходимо выполнение следующих условий:

1. – пусковые органы защит не должны приходить в действие при максимальном рабочем токе нагрузки;

2. пусковые органы защиты, пришедшие в действие при внешнем КЗ, должны вернуться в исходное состояние после его отключения и снижения до . Для выполнения этого условия ток возврата защиты, – это наибольший первичный ток, при котором пусковой орган возвращаются в исходное состояние, – должен удовлетворять требованию:

,

где – коэффициент самозапуска двигательной нагрузки, учитывает возрастание рабочего тока () за счёт одновременного пуска всех тех электродвигателей, которые затормозились при снижении напряжения во время КЗ.

Токи исвязаны коэффициентом возврата:

, (3.3)

где , для аналоговых МТЗ РТ-40, 80, 90, РТВ; для микропроцессорных защит(в зависимости от типа МПС РЗиА).

Следовательно, при выполнении условия 2 всегда выполняется условие 1, поэтому выражение для определения можно записать следующим образом:

, (3.4)

где – коэффициент надёжности, учитывает погрешность в определении(для МПС РЗиА:для реле SEPAM, SPAC, SPAM;– MICOM;– REF; для аналоговых электромеханических реле РТ-40, 80, 90и РТВ –).

. (3.5)

Зная величину , можно определить– ток срабатывания реле, как ток, пересчитанный на вторичную обмотку ТТ:

, (3.6)

где – коэффициент схемы, зависящий от схемы соединения ТТ и обмоток реле, и равный отношению тока в реле ко вторичному току ТТ,при соединении вторичных обмоток ТТ треугольником и– при соединении обмоток звездой;– коэффициент трансформации ТТ. По рассчитанному значениюопределяют– ток уставки. У части токовых релерегулируется плавно (реле РТ-40), у других – ступенчато (реле РТ-80), при этом округлениедопроизводится в большую сторону.

Коэффициент чувствительности () защиты характеризует отношение величины контролируемого параметра в режиме КЗ к величине порога срабатывания защиты, т.е.определяет, во сколько раз минимальный ток КЗ больше:

, (3.7)

где для основных защит, идля резервной защиты.

В том случае, когда от отходящей линии подключено несколько потребителей, которые получают питание через понижающие трансформаторы, то для расчёта встаёт задача определения максимального тока нагрузки в линии. Так как на практике такие данные часто отсутствуют, ток нагрузки выбирают приближённо по сумме всех номинальных токов потребителей с учётом коэффициента загрузки (), при этомвыбирается равным 1,4. Если линия электропередач питает нефтепромысловую нагрузку, состоящую из КТП 6(10)/0,4 кВ, то расчёт предлагается выполнять по формуле:

(3.8)

где − суммарная номинальная мощность всех КТП, кВА;U_тр– номинальное напряжение высокой стороны КТП, кВ.

Согласование защит по чувствительности производится таким образом, чтобы предыдущая защита не срабатывала, если не работает последующая:

(3.9)

где k_н.с− коэффициент надёжности согласования. Значение данного коэффициента зависит от типа токовых реле и принимаются в пределах от 1,1 (при согласовании МПС РЗиА между собой и с реле РТ-40) и до 1,31,4 (при согласовании МПС РЗиА с реле типа РТВ);k_р− коэффициент токораспределения, который учитывается только при наличии нескольких источников питания, при одном источнике питания равен 1;− наибольшая из геометрических сумм токов срабатывания максимальных токовых защит параллельно работающих предыдущих элементовn;− геометрическая сумма максимальных значений рабочих токов всех предыдущих элементов (N), за исключением тех, с защитами которых производится согласование (n). При примерно однородной нагрузке допустимо арифметическое сложение вместо геометрической суммы, что создаст некоторый расчётный запас.