8. Размеры магнитной системы

Размеры пакетов магнитной системы выбираем по (стр.357 табл. 8.2) для стержня .

Число ступеней в сечении стержня, ярма

Диаметр стержня d, м	Стержень			Ярмо				Размеры пакетов a х b, мм, в стержне
	Без прессующей пластины
			1					2	3	4	5	6	7	8
0.20	7	0.918	5		120		195х32		175х26	155х15	135х11	120х6	105х5	75х7	–

где – коэффициент заполнения круга для стержня;

– ширина крайнего наружного пакета ярма.

Вид стержня представлен на рис.

Сечение стержня

По таблице 8.7 на стр. 365 выбираем сечение для

Активное сечение стержня

(стр. 363 8.2)

Активное сечение ярма

(стр. 363 8.2б)

Длина стержня

(стр. 365 8.3)

где и – расстояние от обмотки до верхнего и нижнего ярма

Расстояние между осями стержней

(стр. 366 8.4)

- расстояние между обмотками соседних стержней

Значение С округляется до 0.005 м.

9. Массы стали

Масса стали угла магнитной системы

(стр. 366 8.6)

где – плотность холоднокатаной трансформаторной стали

Масса стали ярм

(стр. 368 8.10)

(стр. 367 8.8)

(стр. 367 8.9)

Масса стали стержней

(стр. 368 8.11)

(стр. 368 8.12)

(стр. 368 8.13)

Общая масса стали

(стр. 368 8.14)

10. Потери холостого хода

Индукция в стержне

(стр. 374 8.28)

Индукция в ярме

(стр. 374 8.29)

Индукция на косом стыке

Площади сечения немагнитных зазоров на прямом стыке среднего стержня равны соответственно активным сечениям стержня и ярма. Площадь сечения стержня на косом стыке:

Удельные потери для стали стержней, ярм и стыков по (табл. 8.10 стр. 376) для стали марки 3404 толщиной 0.35 мм при шихтовке в две пластины:

При

При

При

Для плоской магнитной системы с косыми стыками на крайних стержнях и прямыми стыками на среднем стержне; с многоступенчатым ярмом, без отверстий для шпилек; с отжигом пластин после резки стали и удаления заусенцев для определения потерь применим выражение:

(стр. 382 8.32)

(стр. 382 табл. 8.13)

Если число ступеней в сечении ярма равно или отличается на одну – две ступени от числа ступеней в сечении стержня, то распределение индукции в ярме и стержне можно считать равномерным и принять коэффициент увеличения потерь, зависящий от формы сечения ярма, равным 1.0.

Сталь не отожжена(стр. 380 табл. 8.12)

Сталь не отожжена

Заусенцы не сняты, пластина не отожженная

при мощностях трансформатора 400 – 630 кВт

11. Ток холостого хода

Находим удельные намагничивающие мощности

При (табл. 8.17 стр. 390)

При

При

Для принятой конструкции магнитной системы и технологии её изготовления используется формула (8.43 стр. 393), в котором по (табл. 8.12 и 8.21 стр. 376) принимаем:

для не отожженной стали марки 3404

заусенцы не сняты, пластина не отожженная

(табл. 8.20 стр. 395)

(табл. 8.21 стр. 396)

для ярма многоступенчатого сечения

Сталь не отожжена(стр. 380 табл. 8.12)

при мощностях трансформатора 400 – 630 кВт

(стр. 393 8.43)

Ток холостого хода

%(стр. 398 8.48а)

%

Активная составляющая тока холостого хода

Реактивная составляющая тока холостого хода