3 Слой-суглинок

- среднее значение коэффициента Пуассона; d=0.227м – диаметр штампа; ω=0.8 - безразмерный коэффициент, зависящий от жесткости и формы подошвы штампа.

;

;

;

.

_{S1=1.8∙10-3м; S2=3,286∙10-3м;}

кПа;

4 Слой-песок

- среднее значение коэффициента Пуассона; d=0.227м – диаметр штампа; ω=0.8 - безразмерный коэффициент, зависящий от жесткости и формы подошвы штампа.

;

;

;

.

_{S1=1.592∙10-3м; S2=1,721∙10-3м;}

кПа;

; h₁=0.6м;

; h₂=3.5м;

; h₃=3.8м;

; h₁=2.62м;

;

;

;

;

h – мощность сжимаемого слоя, z- расстояние от середины сжим. слоя до конца распространения осадки.

Условие выполняется.

Проверяем прочность подстилающего слоя.

;

кПа, по прил. I, табл. 8 поределяем коэффициент α=

Дополнительное напряжение на кровле слабого слоя:

кПа.

Природное напряжение (от собственного веса грунта) на кровле слабого слоя:

;

т.к суглинок текучий находится ниже уровня подземной воды, определяем удельный вес грунта во взвешенном состоянии:

;

Суммарное напряжение на кровле слабого слоя составит;

кПа.

Условная ширина подошвы фундамента, опирающаяся на кровлю слабого слоя:

Определяем расчетное сопротивление слабого грунта:

; . .

кПа < кПа.

Условие выполняется т.е. размеры фундамента подобраны верно.

Расчет второго сечения под колонну крайнего ряда.

=1.7 т/м³

=1.88 т/м³

c_II=18 кПа

_II=16^o

=1.84т/м³

c_II=10 кПа

_II=14^o

=1.94 т/м³

c_II=16 кПа

_II=17^o

=1.98 т/м³

_II=30^o

Предварительно определяем размеры фундамента условно считая его центрально нагруженным квадратной формы.

N_II=884 кН, R₀=193.68 кПа, ;β=1; d=2.4м.,.

принимаем ФБ10-3 b=2.7м, l=3,3м, Vб=6.8м³

Учитываем что фундамент внецентренно нагружен и определяем эксцентриситет.

1-я комбинация:

М_IIx=320 кНм, Q_x=88 кН

_{Приводим нагрузку к подошве фундамента}

_{Вес фундамента: GфII=Vф∙γб=6.8∙25+0.3∙1.2∙0.6∙25=175.4 кН}

_{Объем грунта: Vгр = d ∙ l ∙ b – V ф = 2 , 4 ∙ 3 . 3 ∙ 2 . 7 - ( 0 , 3 ∙ ( 2 . 7 ∙ 3 . 3 + 2 , 1 ∙ 1 , 8 + 1 . 8 ∙ 1 . 2 ) + 1,2∙1,2∙1,5+0.3∙1.2∙0.6)=14.553 м3}

_{Момент у подошвы фундамента: Mx=MIIx+Qx∙d=320+88∙2.4=531,2 кНм,}

_{My=MIIy+Qy∙d=97+22∙2.4=149.8 кНм,}

найдем средний удельный вес грунта выше подошвы фундамента

Gгр=Vгр∙γ_ср=14.553∙17.81=259.19 кН – вес грунта

N_IIп.ф.=N_II+G_фII+ Gгр=884+175.4+259.19=1313,19кН

е_х=

е_y=

определим относительный эксцентриситет и сравним его с допустимым

_{2 – я комбинация}

_{MII=236 кНм, Qx=57 кН,}

^γб=25 кН/м³

_{Mx=MIIx+Qx∙d=236+57∙2.4=372,8 кНм,}

_{My=MIIy+Qy∙d=69+18∙2.4=112,2 кНм,}

_{GфII=Vф∙γб=175.4 кН}

е_х=

Определяем вид эпюры контактных давлений. Эпюра имеет трапециевидную форму т.к.

,

q – нагрузка от оборудования, людей, складируемых материалов и изделий.

Проверка под углом подошвы фундамента

, – удельный вес грунтов залегающих выше подошвы фундамента.

, – удельный вес грунтов залегающих ниже подошвы фундамента на глубину 0.5b.

_{CII=18 кПа, γс1=1,1, γс2=1, Мγ=0,36, Мq=2.43, Мc=4.99, kz=1, d1=2.4 м.}

_с1, _с2 – коэф. условий работы таб.5.11[1].

к – коэф. зависящий от того как были определены с и .

М, Мс и Мq коэф. принимаемые по таб.5.12[1].

k_z – коэф. зависящий от b.

d₁ – глубина заложения фундаментов.

1,5∙R=337.605 кПа,

Следовательно проверка прочности основания выполняется т.е. размеры фундамента подобраны верно.

Расчет осадки основания методом эквивалентного слоя.

_{Построим эzp и эzg}

; ;;; .

- осадка методом эквивалентного слоя, где

- мощность эквивалентного слоя;

- коэффициент эквивалентного слоя приложение I, табл. 19;

;

_{Определим модуль деформации}

1 слой-cуглинок е=0,72 β=0,62

;

; - природное давление в середине первого слоя от уровня подошвы фундамента;

; - полное давление в середине первого слоя.

.

_{e1=0.712; e1=0.699;}

_;

2 слой-суглинок е=0,829 β=0,62

;

;

;

.

_{e1=0.808; e2=0.791;}

_;