- •Курсовая работа реконструкция канализационных очистных сооружений
- •1 Исходные данные
- •2 Поверочный расчет очистных сооружений
- •2.2 Здания решеток
- •2.3 Песколовки
- •2.4 Первичные отстойники
- •2.5 Аэротенк
- •Принимается согласно п. 6.145 прим.2 [1].
- •Где средняя температура сточной жидкости самого холодного месяца
- •2.7 Контактные резервуары
- •2.8 Выпуск сточных вод в водоем
- •3. Реконструкция
- •Литература
- •2. Задачи и решения к контрольной работе
2.8 Выпуск сточных вод в водоем
Расчет ведется для двух периодов года: летнего и зимнего. Из полученных величин выбирается наибольшая.
Длина рабочей части выпуска:
(2.22)
где кратность разбавления сточных вод водой водоема:
раз,
раз
ширина реки для соответствующего периода года:
м
м
м
м
Диаметр трубопровода рабочей части выпуска:
(2.24)
где скорость в трубопроводе рабочей части выпуска,м/с согласно [3]
м
Критическая длина дырчатой трубы:
(2,25)
где коэффициент сопротивления трению по длине.
При , и λ=0,021,,
Вывод: , следовательно потери напора в трубопроводе на трение больше восстанавливаемого скоростного напора, поэтому давление в конце его больше, чем в начале.
Необходимо проложить второй выпуск.
м
м
Берем наибольшую длину, L=28,5 м
, следовательно потери напора в трубопроводе на трение меньше восстанавливаемого скоростного напора, поэтому давление в конце его больше, чем в начале.
3. Реконструкция
Реконструкция радиального первичного отстойника в отстойник с тонкослойными модулями, работающими по противоточной схеме
Требуемая гидравлическая крупность
где определяется по [1, табл. 30] для коагулирующих взвешенных веществ (n2=0,25) по фактической концентрации взвешенных веществ () и требуемому эффекту осветления (Этр):
где - допустимая величина взвеси, поступающей на сооружения биологической очистки, принимается в пределах 80-150 мг/л.
Требуемое время отстаивания:
сек
мм/с
При дополнении существующих радиальных отстойников тонкослойными блоками (модулями), когда известны геометрические размеры отстойника и производительность (), а требуемая степень очистки задана, расчётными параметрами являются:
- длина пластин в блоке;
- высота блока;
- число ярусов в блоке.
Длина пластин:
где - скорость потока в ярусе;
- высота яруса, принимаются по [1, табл. 31].
м
Высота блока:
(м)
где - коэффициент использования объема, принимается по [1, табл.31];
- диаметр расположения блоков. Для исключения стеснения потока перед сборным лотком принимается на 3 м меньше диаметра отстойника.
(м)
Число ярусов в блоке
где α – угол наклона модулей, принимается по [1, п.6.63].
шт
Высота погружения блоков в отстойнике при высоте ярусов = 0,2 м и количестве ярусов 18 шт., будет равна
Таким образом, глубина погружения блоков не превышает глубину рабочей части отстойника.
БПК осветлённой воды:
Резервный объем аэротенка:
∆W= Wat- W fat = 6632-5338,2=1293,8 м3.
Требуемая продолжительность нахождения сточной жидкости в нитрификаторе:
где ai –доза ила в нитрификаторе равна дозе ила в аэротенке и денитрификаторе, г/л;
s-зольность ила в нитрификаторе принимается выше, чем в аэротенке и денитрификаторе, поскольку процесс денитрификации сопровождается минерализацией органических веществ, однако, sдля академического проекта можно принять равной 0,3;
ρнит – скорость окисления азота аммонийного, принимается согласно рекомендациям [2]
–коэффициент, учитывающий влияние рН
(∆N) - Количество азота, пошедшее на синтез клеток микроорганизмов в денитрификаторе и аэротенке:
(∆N) = Пi Мm(1-s)
Где Пi – прирост активного ила в аэротенке:
Пi = 0,8·Ссdp+0,3·Lcdp
Пi = 0,8·95+0,3·158,5=123,49
(∆N) = 123,490,30,1(1- 0,3)=2,59
ч.
Величина азота аммонийного на выходе из нитрификатора определяется по формуле:
=0,472мг/л
Фактическое время нахождения в резервном объеме:
ч
Вывод: Путём реконструкции аэротенка – вытеснителя в аэротенк-нитрификатор я добился снижения азота аммонийного с проектного 25 до 0,5
мг/л.