3.2 Расчет пропускной способности наиболее загруженного водоотводящего стояка

При выполнении курсовой работы проводится проверка пропускной способности наиболее загруженного водоотводящего стояка.В рассматриваемом примере водоотводящий стояк Ст К-3 (см. план подвала рис. 1, и аксонометрическую схему внутреннего холодного водопровода рис. 2) является наиболее загруженной, т. к. в этот стояк стекают сточные воды двух смежных квартир.

По формуле (12) , л/с,

где , л/с;

- общий секундный расход сточной жидкости (л/с), проходящей через рассчитываемый стояк.

Число потребителей на рассматриваемом стояке U = 40 и число приборов N = 40 (5 эт.·4 чел.·2 = 40).

По формуле (14) определяют вероятность действия приборов Р, тогда

где = 0,25 (табл. 6, графа 3, п.4, для ванны).

Вероятность действия приборов "Р" в дальнейших расчетах остается постоянной

Произведение N·Р = 40·0,0173 = 0,692,

α = 0,791

q^tot: = 5 • 0,25 • 0,791 = 0,988 л/с = 0,99 л/с,

q_o^s - наибольший нормативный расход сточных вод от приемника с максимальным водоотведением; для жилых зданий расход от смывного бачка унитаза равен 1,6 л/с (табл. 5, графа 5, п. 5).

q^s – q^tot + q_o^s = 0,99 + 1,6 = 2,59 л/с.

Для диаметра стояка 100 мм и диаметра отвода 50 и 100 мм, угла присоединения, равного 90° допустимый расход равен 3,2 л/с (табл.12). Следовательно, принятый диаметр стояка удовлетворяет нормативным требованиям, т. е. 3,2 л/с.

При необходимости расчета пропускной способности остальных стояков расчет производится аналогично, учитывая U и N.

3.3 Расчет выпусков водоотведения

В данном примере необходимо рассчитать два выпуска. К первому выпуску присоединены два стояка (Ст К1-1 и Ст К1-2) к второму три стояка (Ст К1-3, Ст К1-4, СтК1-5) см. план подвала, рис. 1).

РАСЧЕТ ПЕРВОГО ВЫПУСКА

N∙P = 40·0,0173 = 0,692,

= 0,791,

q_o^tot=0,25 л/с (табл. 5 (7)),

q^tot = 5·0,25·0,791 = 0,988 = 0,99.л/с.

q^s= 0,99+1,6 = 2,59 л/с.

Выпуски проверяются на выполнения условия

где V - скорость движения сточной жидкости, м/с.

h/d — наполнение труб сточной жидкостью.

По табл. 13 в столбце под уклоном 0,02 при диаметре труб 100 мм расчетного расхода q^s = 3,03 находится между табличными расходами 2,85 и 3,42 л/с, V=0,83 и 0,87 м/с, наполнением 0,45 и 0,5 q^s = 2,59 л/с нет, по этому скорость и наполнение труб сточной жидкостью определяем по интерполяции в следующей последовательности.

Расчетный расход q^s = 2,59 л/с при уклоне 0,02 и d = 100 мм находится между табличными расходами 2,31 и 2,85 л./с, V = 0,79 и 0,83 м/с, наполнением 0,4 и 0,45.

Разность между табличными расходами 2,85 - 2,31 = 0,54

Разность между расчетным расходам q^s и ближайшим табличным 2,59 - 2,31 = 0,28 л/с. Тогда скорость при q^s = 2,59 л/с

м/с,

а наполнение

Выпуски проверяются на выполнения условия

Но условие не соблюдается

РАСЧЕТ ВТОРОГО ВЫПУСКА

N∙P = 80·0,0173 = 1,384,

α = 1,144,

=0,25 л/с. (табл. 5 (7)),

= 5·0,25·1,144 = 1,43 л/с,

= 1,43 + 1,6 = 3,03 л/с.

Выпуски проверяются на выполнения условия

где V - скорость движения сточной жидкости, м/с;

h/d — наполнение труб сточной жидкостью.

По табл. 13 в столбце под уклоном 0.02 при диаметре труб 100мм расчетного расхода = 3,03 л/с находится между табличными расходами 2,85 и3,42 л/с, V = 0,83 и 0,87 м/с, наполнением 0,45 и 0,5.

Разность между табличными расходами 3,42 - 2,85 = 0,57 л/с.

Разность между расчетным расходом и ближайшим табличным3,03 - 2,85 = 0,18, тогда расчетная скорость при q= 3,03 л/с составит

м/с,

а наполнение

Выпуски проверяются на выполнения условия

условие соблюдается.