3.1.6. Определение количества свай
122,6 т – нагрузка на ростверк от самой нагруженной средней колонны.
;
,
–минимальное
расстояние между осями свай;
–осредненный
объемный вес ростверка со стаканом и
грунтом на уступах ростверка;
–коэффициент
надежности по нагрузке,
,
Средняя колонна
3.1.7. Определение усилий в свае
Gp- вес ростверка
Gp,кр=aрbрНрγсрγf=1,5*1,5*1,84*20*1,1=91,08 кН.
Для центрально нагруженного фундамента:
Nсв=
;
Nсв=
‹273,125
кН, условие выполняется.
3.3. Расчет конечной осадки фундамента
3.3.1. Определение размеров подошвы условного фундамента:
Размеры подошвы условного фундамента: [14]
ау=а+dc+2∆=0.9+0.3+2*0.495=2,19м;
bу =ау=2,19м;
∆=
см.
.
φII,mt- осредненное расчетное значение угла внутреннего трения в пределах высоты висячего фундамента
φII,i-расчетное значение углов внутреннего трения для отдельных пройденных сваями слоев грунта толщиной hi ;∑h=h – глубина погружения сваи в грунт.
3.3.2. Проверка напряжений на уровне нижних концов свай:
На уровне нижних концов свай должно соблюдаться условие
P≤R
Давление под подошвой условного фундамента:
γf-осредненное значение коэффициента надежности по нагрузке, равное 1,2;
Gу.ф.н- нормативный вес условного фундамента
Gу.ф.н=ау*bу*Ну.ф.* γср=2,19*2,19*20=656,11кН/м
γср – осредненный объемный вес бетона и грунта, равный 20 кН/м3
Расчетное сопротивление грунта на уровне нижних концов свай:
Р=345,78 ‹ R=409,32
3.3.3. Определение нижней границе сжимаемой толщи основания (ВС)
Вертикальное напряжение от собственного веса грунта:
-
hi
γhi,кПа
σzgкПа
0,4
0,4*15,89=6,36
6,36
1,44
1,44*10,17=14,64
21,0
1,5
1,5*10,17=15,26
36,26
1,56
1,56*10,17=15,86
52,12
1,45
1,45*10,56=15,31
67,43
0,49
0,49*10,56=5,17
72,60
Дополнительное вертикальное давление на основание: P0=P-σzg,0
σzg,0 - вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента,
P0=345,78 -72,60=273,18
Дополнительное давление: σzр=α*Р0
|
|
|
α |
σzр=α*Р0
|
|
0 |
0 |
1,0 |
273,18 |
|
0,438 |
0,4 |
0,96 |
262,25 |
|
0,876 |
0,8 |
0,800 |
218,54 |
|
1,314 |
1,2 |
0,606 |
165,55 |
|
1,752 |
1,6 |
0,449 |
122,66 |
|
2,19 |
2,0 |
0,336 |
91,79 |
|
2,628 |
2,4 |
0,257 |
70,21 |
|
3,066 |
2,8 |
0,201 |
54,91 |
|
3,504 |
3,2 |
0,160 |
43,71 |
|
3,942 |
3,6 |
0,131 |
35,79 |
|
4,380 |
4,0 |
0,108 |
29,50 |
|
4,818 |
4,4 |
0,091 |
24,86 |
|
5,256 |
4,8 |
0,077 |
21,03 |
Эпюра вертикальных напряжений и дополнительных давлений
3.2.3. Определение осадки фундамента методом послойного суммирования
Осадка фундамента: [13, 1]
Su- средняя предельная деформация для жестких сооружений высотой до 100м равна 20см [2, прил.4].
3.3. Подбор марки свай
3.3.1. Определение исходных данных к программе кост 2
Приведенное значение К получают из предположения, что влияние различных значений Кi на работу сваи уменьшаются до нуля в пределах hm [15]
hm= 3.5dсв+1,5=3,5*0,3+1,5=2,55м
Расчетный
размер сваи: dp
=
kэ=1 для прямоугольного сечения сваи
I
– момент инерции поперечного сечения
сваи: I=
К- коэффициент пропорциональности грунта
,
.
αэ – коэффициент деформации
αэ=
Для определения коэффициентов АFF; AMF; AMM определяем:
Перемещение элемента от единичной силы: [15]
Перемещение элемента от единичного момента:
Момент в голове сваи:
МВ=0
Поперечная сила в голове сваи:
QB=QX/n=0.04/5=0.078 кН
По проекту аналогу- QX=0,04тм*9,81=0,39кН