- •Пособие по проектированию жилых зданий.
- •(К сНиП 2.08.01-85)
- •6. Перекрытия
- •Плиты перекрытий
- •Расчет железобетонных плит перекрытий
- •Расчет железобетонных плит перекрытий по предельным состояниям первой группы
- •Особенности расчета по прочности многопустотных плит
- •Особенности расчета по прочности предварительно напряженных плит, опертых по трем сторонам
- •Особенности расчета по прочности монолитных плит
- •Расчет железобетонных плит перекрытий по предельным состояниям второй группы
- •Расчет железобетонных плит по образованию трещин
- •Расчет прогибов железобетонных плит
- •Расчет раскрытия трещин
- •Расчет плит перекрытия на монтажные воздействия
- •Примеры расчета плит перекрытия
- •7. Крыши Конструкции крыш
- •Теплотехнический расчет
- •8. Объемные блоки
- •Особенности расчета объемных блоков
- •Рекомендации по определению усилий в несущей системе здания на основе расчетной схемы в виде вертикального составного стержня
- •Определение усилий в протяженных зданиях от температурных и усадочных воздействий
- •Рекомендации по обеспечению устойчивости крупнопанельных зданий при аварийных воздействиях
- •1¾Локальные разрушения
- •Особенности расчета зданий поперечно-стеновой и перекрестно-стеновой систем с ненесущими продольными наружными стенами из легких небетонных материалов
- •Особенности расчета зданий перекрестно-стеновой конструктивной системы с наружными стенами из бетонных или железобетонных панелей
- •Пример расчета устойчивости конструкций против прогрессирующего обрушения при аварийных воздействиях применительно к 9-этажным крупнопанельным домам
- •2.1. Расчет несущей способности отдельных сечений конструктивных элементов.
- •2.2. Оценка возможности возникновения механизма прогрессирующего обрушения первого типа.
- •3.1. Расчет несущей способности отдельных сечений конструктивных элементов.
- •3.5. Проверка общего условия невозможности образования механизма четвертого типа.
- •Расчет конструкций нижних нежилых этажей бескаркасных жилых зданий
- •Рекомендации по определению податливости соединений элементов несущих конструкций
- •Расчет прочности анкеровки деталей для подъема однослойных плоских изделий из тяжелого бетона
- •1¾Край панели или проема
- •Конструктивные требования
- •Расчет деталей
- •Подбор поперечного сечения деталей по прочности металлов
- •Определение глубины заделки и размеров концевой части по прочности бетона
- •Основные сведения о материалах и изделиях для изоляции стыков
Особенности расчета по прочности монолитных плит
6.36.Для определения требуемого по условиям прочности армирования монолитных плит рекомендуется предварительно задавать значения коэффициентов ортотропии армированияy,yI, yII,которые характеризуют соотношение изгибающих моментов в пролетных и опорных сечениях плиты, приходящихся на единицу длины сечения (рис. 47).
Рис. 47. Схемы действия изгибающих моментов и распределения рабочей арматуры в плитах
а— защемленных по контуру;6— защемленных по трем сторонам и четвертой свободной
В зависимости от схемы опирания плиты и соотношения ее размеров в плане коэффициенты ортотропии рекомендуется назначать по табл. 11.
Таблица11
Способ защемления плиты | ||||
По контуру |
1 |
1 ‑ 0,9 |
|
|
|
|
0,8 ‑ 0,6 |
|
|
|
|
0,7 ‑ 0,5 |
1 ‑ 2 |
1 ‑ 2 |
|
|
0,5 ‑ 0,3 |
|
|
|
|
0,4 ‑0,2 |
|
|
|
|
0,2 ‑ 0,15 |
|
|
По трем сторонам, один край свободный |
0,7 ‑ 1,5 |
0,3 ‑ 0,1 |
1 ‑ 2 |
1 ‑ 2 |
При заданной распределенной нагрузке на плиту qпогонный изгибающий момент m1,по которому подбирается пролетная арматура, располагается вдоль пролета l1,определяется по формулам:
для плиты, защемленной по контуру,
(203)
для плиты, защемленной по трем сторонам и одной свободной,
(204)
где yI, y¢I— коэффициенты ортотропии для параллельных опорных сечений вдоль стороны плиты длинойl2;yII, y¢II ‑ то же, длинойlI, (для свободного края величинаy¢II).
Погонные изгибающие моменты в других сечениях плиты вычисляют по формулам:
m2=m1y; (205)
mI=mIyI; (206)
mII =m2yII,(207)
где m2—погонный изгибающий момент в пролете плиты, вызывающий изгиб вдоль пролетаl2;mI— погонный изгибающий момент на опоре плиты, вызывающий изгиб вдоль пролета l1;mII — то же, вдоль пролетаl2.
6.37.При одностороннем защемлении плиты стеной (см. рис. 42) изгибающий момент в опорном сечении следует ограничивать несущей способностью анкера
mI(II)£0,9honan, (208)
где nan—погонное растягивающее усилие в анкерах, определяемое расчетом на выкалывание бетона,
nan= 0,5АапRbt; (209)
Аап—площадь проекции поверхности выкалывания па плоскость, нормальную к анкеру.
При анкеровке сетки поперечным стержнем площадь поверхности выкалывания определяют по формуле
Аап=2lап b, (210)
где lап — длина заделки верхней сетки за грань опоры, принимается не менее 10d (d — диаметр продольного стержня верхней сетки).
Поперечный анкерующий стержень рекомендуется выполнять из стали класса А-IIIи назначать по табл. 12 в зависимости от усилияnan, приходящегося на один продольный стержень.
Таблица12
nan, кН |
4,5 |
8 |
13,5 |
19,5 |
26 |
31 |
43,5 |
Диаметр поперечного стержня dan, мм |
6 |
8 |
10 |
12 |
14 |
10 |
18 |
6.38.В сборно-монолитных перекрытиях дополнительно проводят проверку прочности шва сопряжения монолитной и сборной части плиты на сдвиг из условия
t£Rt, (211)
где t — касательное напряжение в шве, определяемое по формуле
t = Q/(bz),(212)
Q — поперечная сила от внешних нагрузок в нормальном сечении сборно-монолитного перекрытия; b — расчетная ширина сечения,z — плечо внутренней пары сил; Rt — предельное сопротивление срезу, зависящее от характера контактной поверхности шва, принимаемое равным 0,2 МПа при гладкой поверхности скорлупы и 0,3 МПа — при механическом создании зарубок и вмятин.