Добавил:

Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Уральский Государственный Университет Путей Сообщения

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

холода5вариант.doc

Скачиваний:

Добавлен:

17.05.2015

Размер:

857.6 Кб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 12 / 52 3 4 5 > Следующая >>>

Продолжение таблицы 1.1

1	2	3	4	5	6	7	8
Рыба живая	+4 100	аэрация циркул.	В-20 АРВ-329 2ВС БМЗ	400	Сроки перевозки устанавливает ГО	8	АРВ-329
Капуста белокочанная (средняя)	+2…+5 85 - 90	не вент	5ВС ZА5 ZВ5 БМЗ АРВ19 21	400	18	8	ZВ5
Яблоки осенние	+2…+5 85 - 90	не вент	5ВС ZА5 ZВ5 БМЗ АРВ19 21	400	25	8	БМЗ
Консервы (печени тресковых рыб)	+9..+15 70 - 75	не вент	5ВС ZА5 ZВ5 БМЗ АРВ19 21	400	30	8	КР

Определение потребного количества «холодных» поездов

По результатам произведенного выбора подвижного состава (таблица 1.1) определим потребное количество секций и вагонов для обеспечения погрузки заданного количества скоропортящихся грузов.

Количество вагонов для обеспечения погрузки каждого вида груза определяется:

, (1.3)

где - процент груза, перевозимого в данном типе вагонов, от общего грузопотока (см. по исходным данным);

- количество груза, тонн в год, приведенное в исходных данных (= 480 тыс.т);

- погрузочный объем вагона или секции, м³, используемых для перевозки конкретного груза;

- погрузочный вес груза, т/м³ (берем в соответствии с [2]).

В качестве примера приведем расчет для мяса мороженого:

Произведение есть статическая нагрузка вагона. При планировании потребного количества вагонов, как правило не прибегают к расчету статической нагрузки а используют утвержденные МПС технические нормы загрузки вагонов и контейнеров. В справочных данных обычно не отражается погрузочный вес мяса мороженного, поэтому в данной работе принимается техническая норма загрузки этого груза вZB-5 – 0,28 т/м³[2].

Расчет:

P=10%; V_ZB_-5=400 м³; =0,28 т/м³, грузоподъемность ZB-5– 164 т (берем в соответствии с таблицей – характеристик подвижного состава [2]).

секций.

Результаты расчетов по остальным грузам приведены в таблице 1.2.

Таблица 1.2 – Расчет потребного количества подвижного состава

Наименование груза	Кол-во груза, тыс. т/год	Характеристика подвижного состава			Погр. вес, т/м³	Кол-во секц., вагонов	Тара вагон., тыс. т
Наименование груза	Кол-во груза, тыс. т/год	тип	V_погр,м³	тара, т	Погр. вес, т/м³	Кол-во секц., вагонов	Тара вагон., тыс. т
Мясо мороженое	48	ZВ5	400	237	0,28	429	101,7
Рыба охлажденная	96	БМЗ	433	226	0,45	493	111,4
Рыба мороженая	144	АРВ	100	45	0,45	3200	144,0
Рыба живая	24	АРВ-329	12	55	0,45	4445	244,5
Капуста белокочанная	48	ZВ5	400	237	0,28	429	101,7
Яблоки осенние	72	БМЗ	433	226	0,24	693	156,6
Консервы	48	КР	90	22	0,45	1185	26,1
Σ	480						886,0

Затем, необходимо определить потребное количество «холодных поездов» в сутки для обеспечения перевозки заданного количества груза.

Количество поездов определяется по формуле:

, (1.4)

где - объем перевозок, тонн в год(по таблице 1.2=480тыс.т.);

- вес подвижного состава, участвующего в перевозках, тонн в год (таблица 1.2 = 886 тыс.т.);

- вес состава брутто, тонн ( в соответствии с [5] принимаем=1550 тонн).

поездов/сут.

Следовательно, для пропуска «холодных» поездов необходим предусмотреть три нитки графика.

В приведенных расчетах следует обратить внимание на то, что масса тары вагонов значительно больше массы перевозимого груза. Этим определяется одна из особенностей перевозок скоропортящихся грузов.

Теплотехнический расчет рефрижераторного подвижного состава

Цель теплотехнического расчета – определить количество тепла, поступающего в грузовое помещение вагона при работе приборов охлаждения и теряемого при отоплении вагона, а также холодопроизводительность установки и мощность приборов отопления.

Схема железнодорожного направления с учетом расчетных температур приведена в приложении.

Общая протяженность L=1774 км

Расчетные температурные параметры определяются на основании имеющихся материалов метеостанции для 1 ч (ночная температура) и 13 ч (дневная). Эти параметры используются для построения расчетной диаграммы температурного режима, которая является неотъемлемой составной частью графоаналитического метода определения теплового баланса.

В курсовом проекте учитывается, что изотермические вагоны за время груженого рейса находятся не только на участках в пути следования, но и простаивают на станциях, где не прекращается процесс теплообмена. Поэтому, для отражения этих явлений на диаграмме время простоя на станциях добавляется ко времени следования поезда по одному из участков.

На диаграмме вниз от линии направления откладывается:

Т-время следования поездов между станциями и простоев на станциях. Принимаю, что на станциях Астрахань, Москва поезд поступает в расформирование. Время простоя составляет 5-12 ч. Остальные станции – проходит транзитом. Время простоя 1-3 ч.
τ_i-время отправления с начальной станции и время проследования других станций с учетом простоя на них. По заданию время отправления со станции Астрахань 17 ч.
t_i-расчетные температуры с учетом временных и пространственных факторов.

Для каждого расчетного пункта в соответствии со временем проследования определяется расчетная наружная температура. Известно, что перемещение изотермической единицы производится во времени и в пространстве, значит, соответствующим образом меняется температурный режим. Имеющиеся данные позволяют рассчитывать температуру на данный момент и фиксированную точку t_i^н.

Это можно определить по формулам:

В период с 1 до 13 час. включительно:

, (2.1)

в период с 13 до 1 часа включительно:

, (2.2)

где τ_i- время, для которого производится расчет;

t₁₃^н, t₁^н- расчетные температуры пунктов, для которых производится расчет.

Понятно, что при следовании по участку вагон находится какое-то время под действием температур одного пункта, а какое-то время под действием температур другого пункта, ограничивающих этот участок.

Точный расчет требует привлечения сложного математического аппарата, поэтому с достаточной точностью используется значение средней температуры между этими соседними пунктами. Для каждого вида теплопоступлений, для условий следования по каждому участку делается расчет и строится кривая как функция времени и места. В дальнейшем все значения кривых суммируются, и составляется общая кривая теплопоступлений, которая является конечным результатом настоящего пункта.

Δt-данные о разности температур внутри вагона и наружного воздуха на участке
Q_i-расчетные данные о теплопритоках на каждом участке следования вагона.

Количество тепла, поступающего в вагон летом определяется для условий перевозки мороженного или неохлажденного груза.

Теплопритоки считаются с учетом времени следования по каждому участку, поэтому необходимо учитывать это время.

На диаграмме вверх от линии направления откладывается t_р- расчетные температуры железнодорожного направления и Q-теплопритоки в кВт (рисунок 2.1).

Расчет температур наружного воздуха для промежуточных пунктов

Время хода по каждому участку между сортировочными станциями, обслуживающими РПС, определяется:

, (2.3)

где - расстояние между соседними станциями, км.;

V-суточный пробег по видам отправок, км/сут. (берем в соответствии с таблицей 1.5 [2]).

Время отправления с каждой станции определяется сложением времени отправления с предыдущей станции, времени хода между станциями и временем простоя на станции под экипировкой РПС.

Расчет времен хода между станциями и времени отправления со станций:

Астрахань – Верхний Баскунчак: часов

Время отправления из Астрахани 17⁰⁰, из Верхнего Баскунчака 17+28+2=23 часа;

Верхний Баскунчак - Урбах: часов

Время отправления со станции Урбах 23+39+2=16 часов;

Урбах – Саратов I: часов

Время отправления из Саратова I 16+16+2=10 часов;

Саратов I-Аткарск: часов;

Время отправления со станции Аткарск 10+15+2=3 часа;

Аткарск – Ртищево I: часов;

Время отправления из Ртищево I 3+18+2=23 часа;

Ртищево I – Тамбов I: часа;

Время отправления из Тамбова I 23+32+2=9 часов;

Тамбов I – Мичуринск - Уральский: часов;

Время отправления со станции Мичуринск - Уральский 9+12+2=23 часа;

Мичуринск - Уральский –Павелелец-Тульский: часов;

Время отправления со станции Павелелец-Тульский 23+45+2=22 часа;

Павелелец-Тульский – Москва-Товарная-Павелецкая: часов;

Прибытие в Москву 22+29+8=11 часов.

По формулам (2.1) и (2.2) определим параметры наружной температуры на каждом участке:

Астрахань: ;

Верхний Баскунчак: ;

Урбах: ;

Саратов I: ;

Аткарск: ;

Ртищево I: ;

Тамбов I: ;

Мичуринск-Уральский: ;

Павелец-Тульский: ;

Москва Павелелецкая: .

По рассчитанным данным строится диаграмма температурного режима.

Расчет теплопритоков

Расчет теплопритоков производим для фруктов (яблоки осенние), которые перевозятся в 5-ти вагонной секции (БМЗ). Температура в грузовом помещении +2˚С, в машинном отделении +45˚С.

Количество тепла, поступающее в вагон за счет разницы с наружной температурой

Количество тепла, поступающее в вагон из-за разницы температур, складывается из тепла, поступающего из окружающей среды и из машинного отделения.

Теплоприток в грузовое помещение вагона от наружного воздуха машинного отделения через ограждения кузова определяется по формуле:

, (2.4)

где ,- коэффициенты теплопередачи ( коэффициенты взяты из справочных данных для БМЗ=0,35;=0,4);

- средняя площадь теплопередачи, м²;

=57,8+107,5+10,3+59,5=235,1 м² - стены, пол и крыша (данные значения взяты из таблицы 2 [1]);

=8,5 м² - перегородка машинного отделения (величина взята по таблице 2 [1]);

- абсолютная разница температур с наружным воздухом;

- абсолютная разница температур с машинным отделением,

=45-(+2)=43˚С;

- длительность пребывания на участке, ч.

Расчет:

Астрахань – Верхний Баскунчак: кВт;

Верхний Баскунчак - Урбах: кВт;

Урбах – Саратов I: кВт;

Саратов I - Аткарск: кВт;

Аткарск – Ртищево I: кВт;

Ртищево I – Тамбов I: кВт;

Тамбов I – Мичуринск Уральский: кВт;

Мичуринск Уральский - Павелец Тульский: кВт;

Павелец Тульский - Москва Павелелецкая: кВт.

Теплоприток в грузовое помещение от воздействия солнечной радиации

Определяется по формуле в соответствии с [3]:

, (2.5)

где - наружная теплопередающая поверхность облучаемой части ограждения кузова м² принимают 30 – 40% от наружной поверхности;

- коэффициент поглощения солнечных лучей, в среднем принимают 0,7;

- среднесуточная интенсивность солнечного облучения в среднем принимают 200 Вт/м^2
0К;

- коэффициент теплопередачи наружной поверхности, принимают 33 Вт/м^2
0К.

Теплопритоки через не плотности в дверях, люках

Определяется по формуле [3]:

, (2.6)

где - объем воздуха поступающего через не плотности м³/час;

- плотность наружного воздуха, кг/м³;

- теплосодержание воздуха наружного и в грузовом помещении вагона, кДж/кг (принимается по диаграмме i-d).

Теплоприток от действия солнечной радиации и через не плотности кузова вагона вместе приближенно можно принять равным

, (2.7)

Расчет:

Астрахань – Верхний Баскунчак: кВт;

Верхний Баскунчак - Урбах: кВт;

Урбах – Саратов I: кВт;

Саратов I - Аткарск: кВт;

Аткарск – Ртищево I: кВт;

Ртищево I – Тамбов I: кВт;

Тамбов I – Мичуринск Уральский: кВт;

Мичуринск Уральский – Павелец Тульский:

кВт;

Павелец Тульский - Москва Павелелецкая:

кВт.

Теплоприток при вентилировании вагона

Определяется по формуле, в соответствии с данными [3]:

, (2.8)

где - кратность вентилирования объем/час;

- объем воздуха, подлежащего замене, м³;

- теплоемкость воздуха, поступающего в вагон и выходящего из него (доли единицы);

- относительная влажность воздуха, поступающего в вагон и выходящего из него (доли единицы);

- абсолютная влажность поступающего в вагон и выходящего из него воздуха, г/м³;

-теплота конденсации водяного пара из наружного воздуха.

Теплоприток, эквивалентный работе вентиляторов в грузовом помещении вагона

Определяется по формуле, в соответствии с данными [3]:

, (2.9)

где - мощность электродвигателя, (примем в соответствии с данными [3] значение= 1 кВт);

- число двигателей (=4);

- КПД электродвигателей вентиляторов (примем в соответствии с данными [3] значение=0,9);

- время работы двигателей вентилятора за сутки (примем в соответствии с данными [3] значение=7 ч)

Астрахань – Верхний Баскунчак: кВт;

Верхний Баскунчак - Урбах: кВт;

Урбах – Саратов I: кВт;

Саратов I - Аткарск: кВт;

Аткарск – Ртищево I: кВт;

Ртищево I – Тамбов I: кВт;

Тамбов I – Мичуринск-Уральский: кВт;

Мичуринск-Уральский – Павелец Тульский:

кВт;

Павелец Тульский– Москва Павелелецкая:

кВт.

Теплопритоки от перевозимого груза и тары при охлаждении в вагоне

Определяется по формуле, в соответствии с данными [3]:

, (2.10)

где- масса груза и тары, кг;

- теплоемкость груза и тары (для плодоовощей 3,25 и для деревянной тары 2,5 кДж/кг);

- начальная и конечная температура груза и тары, ⁰С;

- продолжительность охлаждения, согласно Правил перевозок грузов, это время составляет 60 – 70часов;

- биологическое тепло, выделяемое плодоовощами , Вт/т (согласно [5] при t_в = 4⁰с q_гр = 100 Вт/т).

Первый член этой формулы не будет учитываться.

Расчет:

Масса груза определяется, исходя из таблицы 1.2, как произведение погрузочного объема на погрузочный вес.

Таким образом, т/ваг.

Астрахань – Верхний Баскунчак: кВт;

Верхний Баскунчак - Урбах: кВт;

Урбах – Саратов I: кВт;

Саратов I - Аткарск: кВт;

Аткарск – Ртищево I: кВт;

Ртищево I – Тамбов I: кВт;

Тамбов I – Мичуринск-Уральский: кВт;

Мичуринск-Уральский – Павелец Тульский:

кВт;

Павелец Тульский– Москва Павелелецкая:

кВт;

Суммарный теплоприток

Суммарный теплоприток определяем суммированием всех теплопритоков:

, (2.11)

где - теплоприток от воздуха, поступающего в вагон при вентилировании с улицы, кВт;

Теплоприток для яблок не рассчитывается, т. к. согласно Правилам перевозок, яблоки не требуют вентилирования и к загружаются в вагон подготовленными к перевозке, т. е. охлажденными.

Расчет:

Астрахань - Верхний Баскунчак:

кВт;

Верхний Баскунчак - Урбах:

кВт;

Урбах- Саратов I: кВт;

Саратов I - Аткарск: кВт;

Аткарск – Ртищево I: кВт;

Ртищево I - ТамбовI: кВт;

ТамбовI – Мичуринск-Уральский:

кВт;

Мичуринск-Уральский – Павелец Тульский:

кВт;

Павелец Тульский-Москва Павелелецкая:

кВт;

Суммарный теплоприток по всем участкам, включая простой на станции назначения равен:

По рисунку 2.1 видно, что более интенсивный теплоприток на на первом участке: Астрахань – Верхний Баскунчак.

Расчет холодопроизводительности

Рабочая холодопроизводительность нетто компрессора определяется согласно [5]:

, (2.12)

где - суммарный теплоприток по участку, кВт (принимаем согласно расчетам в подразделе 2.2.6);

- время хода между станциями по каждому участку, обслуживающими РПС, ч (принимаем согласно расчетам раздела 2.1).

Расчет:

Астрахань – Верхний Баскунчак: кВт;

Верхний Баскунчак - Урбах: кВт;

Урбах – Саратов I: кВт;

Саратов I- Аткарск: кВт;

Аткарск – Ртищево I: кВт;

Ртищево I – Тамбов I: кВт;

Тамбов I – Мичуринск-Уральский: кВт;

Мичуринск-Уральский – Павелец Тульский:

кВт;

Павелец Тульский - Москва Павелелецкая: кВт.

На основании теплопритоков для условия следования вагонов по одному из «трудных» участков находится рабочая холодопроизводительность установки брутто [5], полученная величина пересчитывается в стандартную.

В качестве трудного участка принимается участок с наибольшей холодопроизводительностью нетто – Астрахань – Верхний Баскунчак с = 5,193 кВт.

Рабочая холодопроизводительность брутто компрессора определяется только для трудного участка по формуле:

, (2.13)

где - коэффициент, учитывающий дополнительные расходы ( примем равным=1,15)

Расчет:

кВт

Стандартная холодопроизводительность определяется по формуле, согласно [1]:

, (2.14)

где - объемная холодопроизводительность хладагента соответственно для стандартных и рабочих условий;

- коэффициент подачи хладагента соответственно для номинальных и рабочих условий.

Значения в формуле иберем в соответствии приложения 2 [1].

Стандартная холодопроизводительность для холодильных машин рассчитывается для групп температур.

Таблица 2.1-Температуры стандартной и рабочей холодопроизводительности паровых одноступенчатых машин

Группы температур	Значение температур, ⁰С					Примечан.
	кипения	всасывания	конденсации	переохлаждения
Стандартные	-15	-15	+30	+25	4,07	Фреоновые компрессоры
Рабочие

где t – температура внутри грузового помещения;

t_в – температура наружного воздуха;

t_в^отх – температура воздуха, отходящего от конденсатора (нормально он нагревается на конденсаторе на 5⁰С).

Расчет:

Стандартные условия: t₀= -15⁰C, t_к=+ 30⁰C, t_п= +25⁰C, q=1339 кДж/кг, =0,72;

Рабочие условия: t₀=-5⁰C, =31+5=36⁰C, t_к=36+4=40⁰C, t_п=31+2=33⁰C, q=1860 кДж/кг, =,72.

Тогда, стандартная холодопроизводительность будет равна:

кВт

По стандартной холодопроизводительности выбирается компрессор – ФВБС - 6. Его основные характеристики сведены в таблицу 2.2 (согласно, приложения 4 [1]).

Таблица 2.1 - Технические характеристики компрессора ФВБС

N	Параметры	Ед. измерения	Величина
1	Число цилиндров	цилиндры	2
2	Частота вращения коленчатого вала	об/мин	1440
3	Объем, описываемый поршнями	м³/час	30,9
4	Холодопроизводительность при стандартном режиме	кВт	7
5	Потребляемая мощность	кВт	3,1
6	Масса	кг	130

Расчет теплообменных аппаратов

К теплообменным аппаратам относятся конденсаторы, испарители, теплообменники и др. По конструктивному оформлению оно должны при незначительной затрате металла обеспечить условия для наиболее интенсивного теплообмена с окружающей средой, а также быть компактными, дешевыми и удобными в эксплуатации.

Расчет конденсатора

Расчет конденсаторов сводится к определению их теплопередающей поверхности, по величине которой конструируют их или подбирают стандартные.

Теплопередающая поверхность определяется по формуле:

, (2.15)

где - тепловая нагрузка на конденсатор;

- мощность, потребляемая компрессором;

- средняя разность температур конденсирующегося хладагента и отходящего воздуха ( принимаем для воздушных конденсаторов согласно [6] =8°С);

- коэффициент теплопередачи (принимаем для воздушных конденсаторов согласно [6] = 0,033кВт/ м²°С).

Расчет:

Теплопередающая поверхность воздушного конденсатора равна:

м²

Расчет испарителя

Расчет испарителей сводится к определению теплопередачи.

Площадь теплопередающей поверхности испарителя определяется:

, (2.16)

где - средняя разность температур воздуха и кипящего хладагента ( принимаем равной, согласно таблице 2.9 [2^'], =6°С);

- коэффициент теплопередачи аппарата, зависящий в основном от скорости движения воздуха и температурного напора (принимаем равной, согласно таблице 2.9 [2^'], =0,03 кВт/ м²°С).

Расчет:

Площадь теплопередающей поверхности испарителя равняется:

м².

Расчет мощности электропечи

Так как тепловой расчет вагона делают на два режима перевозки: для перевозки мороженых грузов и для перевозки не охлажденных плодоовощей, то в данном разделе перевозимый груз – капуста белокочанная (поздняя). Перевозка капусты осуществляется в ZВ5 с температурой в грузовом помещении +4^оС.

Холодоприток, поступающий в вагон за счет разницы с наружной температурой

Определяется по формуле:

, (2.17)

где - абсолютная разница температур,^оС;

Δt₁=/-25-4/=29^оС;

- коэффициент теплопередачи, м², k₁=0,35 (согласно данным справочника для ZВ5 );

- наружная поверхность вагона, м², F₁=235,1 кВт(данные значения взяты из таблицы 2 [1]).

Расчет:

кВт.

Холодоприток от неплотности кузова

Определяется по формуле:

, (2.18)

Расчет:

Холодоприток от неплотности кузова равняется:

кВт

Q₂ - теплоприток от солнечной радиации не считаем;

Q₄ - теплоприток от воздуха с улицы при вентилировании не считаем, т.к. капусте вентиляция не нужна.

Теплоприток, эквивалентный работе вентиляторов в грузовом помещении вагона

Определяется по формуле, в соответствии с данными [3]:

, (2.19)

где - мощность электродвигателя, (примем в соответствии с данными [3] значение= 1 кВт);

- число двигателей (=4);

- КПД электродвигателей вентиляторов (примем в соответствии с данными [3] значение=0,9);

- время работы двигателей вентилятора за сутки (примем в соответствии с данными [3] значение=7 ч)

Расчет:

кВт

Теплопритоки от перевозимого груза и тары при охлаждении в вагоне

Определяется по формуле, в соответствии с данными [3]:

, (2.20)

где- масса груза и тары, кг;

- теплоемкость груза и тары (для плодоовощей 3,25 и для деревянной тары 2,5 кДж/кг);

- начальная и конечная температура груза и тары, ⁰С;

- продолжительность охлаждения, согласно Правил перевозок грузов, это время составляет 60 – 70часов;

- биологическое тепло, выделяемое плодоовощами , Вт/т (согласно [5] при t_в = 4⁰с q_гр = 100 Вт/т).

Первый член этой формулы не будет учитываться.

Расчет:

Масса груза определяется, исходя из таблицы 1.2, как произведение погрузочного объема на погрузочный вес.

Таким образом, т/ваг.

кВт.

Общий холодоприток

Определяется по формуле, согласно [3]:

Q_от= Q₁+ Q₃- Q₅- Q₆, (2.21)

Расчет:

Q_от=2,4+0,48-0,78-1,05=1,05 кВт.

Необходимая мощность электропечей определяется по формуле, согласно [3]:

, (2.22)

где - КПД двигателя, ( значение=0,83 примем в соответствии с [3])

Расчет:

кВт/ч

Определение пунктов экипировки РПС

Все эксплуатируемые рефрижераторные вагоны приписаны к рефрижераторным вагонным депо, которые организуют обслуживание и деповской ремонт приписанного РПС, а также, в необходимых случаях текущий ремонт и экипировку других рефрижераторных вагонов, находящихся на дороге расположения депо независимо от их приписки. Депо специализированы по типам подвижного состава, что позволяет сократить номенклатуру ремонтируемых деталей и узлов, повысить уровень организации производственного процесса, улучшить содержание и снизить себестоимость ремонта приписанных вагонов.

Экипировка рефрижераторных вагонов эксплуатационными материалами может производиться как в рефрижераторных вагонах, так и на специальных пунктах экипировки РПС. Различают вспомогательные пункты, предназначенные для снабжения РПС дизельным топливом, смазкой и водой, и основные, на которых РПС может экипироваться, кроме того, хладагентом, компрессорным маслом, дистиллированной водой и другими материалами.

Техническое оснащение пунктов экипировки состоит из железнодорожного пути, здания для служебного персонала, ёмкости для хранения дизельного топлива, складов для хранения хладагента, масел, обтирочных материалов и т.д., и раздаточных колонок для дизельного топлива и воды. Снабжение водой производиться, как правило, из городского водопровода. Снабжение водой иногда производиться на путях снабжения водой пассажирских вагонов. Для хранения дизельного топлива используются наземные и подземные резервуары. Для заправки дизельным топливом и водой имеются двусторонние раздаточные колонки. Топливо к ним подаётся насосами, установленными в насосном отделении здания пункта экипировки по трубопроводу, проложенному под землей.

В крупных узлах на станциях погрузки или выгрузки скоропортящихся грузов, расположенных вблизи станции расположения рефрижераторного депо, экипировка рефрижераторных вагонов может производиться автотопливозаправщиками с соблюдением требований безопасности.

Расстояние между вспомогательными пунктами зависит от емкости топливных баков, суточного расхода топлива, скорости движения рефрижераторных поездов, секций и АРВ.

Экипировка выполняется, как правило, в любое время суток и года согласно технологическому процессу. Экипировочные материалы отпускают по форменным требованиям за подписью начальника секции и печатью депо приписки. Продолжительность экипировки не превышает одного часа.

Для погашения теплопритоков в рефрижераторном подвижном составе периодически необходимо включать холодильные установки. За один час работы холодильных установок дизель 5-ти вагонной секции расходует около 20 кг, а АРВ – около 7 кг дизельного топлива. Количество выработанного холода за один час определяется согласно графику холодопроизводительности холодильной установки (рисунок 3.1). Условно принимаем, что эти графики для АРВ и 5-ти вагонной секции аналогичны. Часовая производительность должна обеспечивать поглощение часовых теплопоступлений.

Необходимо, чтобы экипировка производилась при расходе не более 3700 кг дизельного топлива для 5-ти вагонной секции и 400 кг для АРВ. По мере расхода этого количества необходимо предусмотреть пункт экипировки.

Период экипировки определяем по формуле:

, (3.1)

где Е - возможный расход топлива, который определяется разностью полной вместимости топливного бака и минимальным остатком в нём; полная вместимость топливного бака для БМЗ равно 7400 кг, а минимальный остаток равен 4000 кг, таким образом, Е=7400-4000=3400 кг;

е - часовой расход топлива дизелем; (значение принимаем согласно е=20 кг/ч. [1]).

Расчет:

Чистое время работы дизелей определяется по формуле:

, (3.2)

где - суммарный расход холода, определяемый по графику;

- часовая холодопроизводительность, определяемая для условий t_н= +31^оС, t_в=+2^оС, согласно рисунку 3.1 и исходя из этих условий получаем, что Q_час=25 кВт.