Жданов Явления переноса в газах и плазме 2008
.pdfному коэффициенту ϕ. Коэффициенты χ и ϕ связаны соотношением χ = −Te (ϕσ), что вытекает также из выполнения соотноше-
ний симметрии Онзагера в рамках термодинамики необратимых процессов.
Выражение для потока тепла (8.35) можно записать в другой форме, когда в качестве параметров, вызывающих появление потока тепла, выступают градиент температуры и приложенное к плазме электрическое поле E . Для этого достаточно подставить в (8.35) выражение для j (8.26). В результате получаем
qe = − |
5 |
|
kTe |
j − κ′e Te − ψ E . |
(8.37) |
||
2 e |
|||||||
При этом |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
ϕ2 |
|
|
|
κ′e = κe − ϕχ = κe +Te σ , |
ψ = ϕTe |
(8.38) |
Подчеркнем, что истинной электронной теплопроводности в плазме соответствует именно коэффициент κe , а не κ′e , посколь-
ку экспериментально коэффициент теплопроводности определяется в стационарных условиях, когда диффузионный поток уже отсутствует. Действительно, градиент температуры в соответствии с выражением (8.26) вызывает перенос заряда, который создает вторичное электрическое поле, связанное с накоплением заряда. Появление этого поля приводит к тому, что в стационарном состоянии плотность тока j обращается в нуль, иначе происходило бы неог-
раниченное нарастание электрического поля.
Рассмотрим еще вопрос об электронной теплопроводности слабоионизованной плазмы, воспользовавшись результатами строгой теории для лоренцевской плазмы. В этом случае коэффициент электронной теплопроводности κ′e , фигурирующий в соотношении
(8.37 ), определяется как [ 8]
|
|
8 k 2n T |
x4 |
|
|
5 |
2 |
|
||||||
κ′e = |
|
|
|
e e |
∫ |
|
|
|
x2 |
− |
2 |
|
exp(− x2 )dx . |
(8.39) |
|
π |
m |
ν |
en |
(v) |
|||||||||
3 |
|
e |
|
|
|
|
|
|
|
221
Истинная электронная теплопроводность κe определяется при этом из соотношения (8.38), где σ и ϕ в лоренцевском приближе-
нии определялись ранее.
Для произвольной степени ионизации можно использовать правило смеси Фроста. Выражение для κ′e для этого случая приведено
в [8 ]. За основу берется лоренцевское выражение (8.39), в котором вместо νen (v) подставляется выражение
νF′ = ν |
en |
(v)+ |
κ |
|
Соответственно κe
|
8πni |
|
me |
1 2 |
|
Ze |
2 |
|
|
2 |
|||
1,012 |
|
|
|
|
|
|
|
ln Λ . (8.40) |
|||||
|
2kT |
4πε |
|
|
m |
|
|||||||
|
v |
2 |
|
|
|
0 |
|
|
|
||||
|
|
|
e |
|
|
|
e |
|
определяется из соотношения (8.38), в кото-
ром ϕ и σ заменяются на ϕF и σF .
8.4. Вязкость плазмы
Тензор вязких напряжений πrs , который входит в уравнение
движения плазмы (7.11), в отсутствие магнитного поля определяется обычным линейным соотношением
πrs = −2ηSsr , |
|
|
1 |
|
∂ur |
|
∂us |
|
|
1 |
|
|
|
, |
Srs = |
|
+ |
|
− |
δrs u |
, (8.41) |
||||||
|
|
|
|||||||||||
2 |
|
∂xs |
|
|
3 |
||||||||
|
|
|
|
|
∂xr |
|
|
|
где коэффициент вязкости плазмы η равен сумме парциальных вязкостей компонентов
η = ∑ηα .
α
Рассмотрим сначала случай полностью ионизованной плазмы, образованной из электронов и однократно заряженных ионов. Используя формулу Васильевой (5.37), имеем
ηe = |
ηee |
|
|
η |
|
= |
|
ηii |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
1 + Gei |
ni |
, |
i |
1+Gie |
ne . |
(8.42) |
||||||||
|
|
|
||||||||||||
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
n |
|
|||||||
|
|
e |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
222
Для вязкостей чистых компонентов можно воспользоваться формулой (8.18), из которой с учетом связи междуναβ и Ω(αβ2,2) для кулоновских взаимодействий следует
ηee = |
5 |
ne kTe |
= |
5 pe τee , |
ηii = |
5 |
ni kTi |
= |
5 pi τii , (8.43) |
|
|
||||||||
|
3 νee |
|
3 |
|
3 νii |
|
3 |
где νee и νii определены выражениями (7.37) и (7.38). Величины Gei и Gie в соответствии с выражением (5.46) и используя (6.8) и (8.18 ), можно представить как
|
|
|
|
6 |
|
|
kT |
|
η |
|
|
= 2 |
|
νei |
|
= |
2 , |
|||||||||
Gei |
= |
|
|
|
|
|
e |
|
|
ee |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
5 me p Dei |
νee |
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
6 kTi |
|
|
|
ηii |
|
|
|
me νie |
|
|
|
|
1 2 |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
me |
|||||||||||||||||
Gie = |
|
|
|
|
|
|
= 2 |
|
|
|
|
|
~ |
|
|
|
. |
|||||||||
5 |
|
m p |
|
D |
|
m |
|
ν |
ii |
m |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
i |
|
|
|
ie |
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
i |
Таким образом, в пренебрежении малыми членами ~ (me mi )12 , имеем
ηe = |
|
1 |
|
ηee , |
ηi = ηii . |
(8.44) |
|
+ |
2 |
||||
1 |
|
|
|
Заметим теперь, что в соответствии с (8.35) и определениями νee
и νii
ηe ~ m1e 2Te5 2 / ln Λ , |
ηi ~ mi1 2Ti5 2 / ln Λ |
Очевидно, что при Te = Ti
ηe ηi ~ (me mi )1 2 <<1 , |
(8.45) |
Отсюда следует, что вкладом электронной вязкости в полную вязкость плазмы можно пренебречь. Для неизотермической плазмы
при Te > Ti вклад ее может сравняться с вкладом вязкости ионов,
если выполняется условие Te /Ti ~ (mi me )1 5 .
С учетом определения νii (.7.38) выражение для ионной вязкости (8.43)) запишется в виде
223
ηi |
= |
5 |
pi τii = 0.48, |
|
4πε |
0 |
2 |
m |
i |
(kT )5 2 |
|
|
3 |
|
|
|
|
i |
. |
(8.46) |
|||||
Z 2 e2 |
|
|
ln Λ |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчет ионной вязкости методами строгой теории (с учетом двух полиномов Сонина в разложении функции распределения) приводит к выражению [36]
|
|
4πε |
0 |
2 |
mi (kTi )5 2 |
|
|
|
ηi |
=1,92 pi τii = 0,55 |
|
|
|
. |
(8.47) |
||
Z 2e2 |
ln Λ |
|||||||
|
|
|
|
|
Рассмотрим теперь случай частично ионизованной плазмы, образованной из электронов, ионов ( Z =1 ) и нейтральных атомов того же сорта ( mi = mn = m) . Анализ показывает, что вкладом вязкости
электронного компонента можно пренебречь и в этом случае, поэтому вязкость будет определяться ионным и атомным компонентами, относительный вклад которых существенно зависит от сте-
α = ni (ni + nn ). На основе формул Ва-
|
|
η = |
|
ηii |
|
|
+ |
|
|
ηnn |
|
|
. |
(8.48) |
||||
|
|
1+G |
1−α |
|
1+G |
|
|
|
α |
|
||||||||
|
|
|
α |
|
|
|
ni 1 |
−α |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
in |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Параметры Gin |
и Gni определяются как |
|
|
|
|
|||||||||||||
G |
= 6 |
ηii |
|
, |
G |
ni |
|
= 6 |
ηnn |
|
, |
ρ = mp . |
|
|||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||
in |
5 |
ρDin |
|
|
|
|
5 ρDni |
|
|
kT |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При низких степенях ионизации основной вклад в вязкость будет вноситься нейтральным компонентом. С ростом степени ионизации заметную роль начинает играть ионный компонент. Поскольку среднее эффективное сечение ион-ионных столкновений при сравнимых температурах оказывается на два-три порядка больше, чем соответствующее сечение столкновений нейтрал-нейтрал, это приводит к заметному падению вязкости плазмы в том диапазоне степеней ионизации, где вклад ионной вязкости становится существенным. В области полной ионизации вязкость плазмы опять начинает расти с температурой в соответствии с формулой (8.47) по
закону ηi ~Ti52 . В качестве примера на рис. 8.1 представлены ха-
224
рактерные зависимости вязкости частично ионизованного гелия от температуры. Кривые 1, 2,3 соответствуют расчетным значениям вязкости гелия в состоянии ионизационного равновесия при значениях давлений p =0,01 атм, p =0,1 атм и p =1 атм соответственно.
Характер зависимостей полностью подтверждает высказанные выше соображения.
|
η, Па с |
|
|
1 |
|
10−4 |
2 |
3 |
|
|
10−5
8 |
16 |
24 |
T 10−3 ,0 K |
|
Рис. 8.1 |
|
|
8.5. Влияние магнитного поля на коэффициенты переноса
Как следует из вывода обобщенного закона Ома, проведенного в предыдущей главе, магнитное поле заметным образом влияет на перенос заряженных частиц поперек магнитного поля. При этом наряду с обычным коэффициентом электропроводности σ, который остается тем же для компоненты плотности тока, параллельной магнитному полю, возникают еще два коэффициента: поперечная электропроводность σ и холловская электропроводность σH .
Если в плазме имеется градиент температуры, то в присутствии магнитного поля усложняется и та часть выражения для плотности тока проводимости (8.29), которая связана с учетом вклада термодиффузии электронов. Соответствующий обобщенный закон Ома принимает в этом случае вид [8,18]
225
j = σ |
|
|
|
E |
|
|
|
+ σ E + σH (k ×E )+ |
|
||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ ϕ |
|
|
|
|
|
|
|
Te + ϕ Te + ϕH (k × Te ) . |
(8.41) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Здесьϕ |
|
|
|
= ϕ, а коэффициенты ϕ и ϕH так же, как σ |
и σH |
||||||||||||||||
|
|
зависят от величины магнитного поля и заметно уменьшаются с ростом величины параметра Холла для электронов. Общие выражения для них можно найти в [8, 18, 35].
В присутствии магнитного поля усложняется и выражение для электронного теплового потока qe которое приобретает вид, по-
добный представлению обобщенного закона Ома. Формальное выражение для него можно записать как
q |
e |
− |
5 |
|
kTe |
j = −κ |
T − κ |
|
|
|
T − κ |
H |
(k × T |
|
)+ |
||||||||||
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
2 |
|
e |
|| |
|| |
e |
|
|
|
|
|
e |
|
e |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ χ |
j |
+ χ |
|
j |
|
+ χ |
H |
(k × j) |
. |
(8.42) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|| || |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Здесь κ |
|
= κe , χ |
|
|
|
= χ , |
а поперечные и холловские коэффициен- |
||||||||||||||||||
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ты теплопроводности κ . и κH , а также соответствующие коэффициенты χ и χH определяются выражениями, зависящими от
величины магнитного поля. Характер их зависимости от электронного параметра Холла близок к аналогичным зависимостям, полученным выше для поперечной и холловской электропроводности. Различные представления этих величин в зависимости от используемых методов расчета можно найти в [8,18,35 ].
Что касается вязкости, то влияние магнитного поля на нее, связано с ионным параметром Холла βi = ωi τii . С ростом магнитного поля зависимость вязкости от него проявляется гораздо позже, чем влияние электронного параметра Холла (βe >> βi ) на другие коэф-
фициенты переноса. Из-за симметричности тензора вязких напряжений он имеет пять независимых компонент и поэтому при наличии магнитного поля характеризуется пятью коэффициентами вязкости. Если в декартовой системе координат магнитное поле направлено вдоль оси z , то только компонента πzz имеет тот же вид,
что и в отсутствие магнитного поля, с обычным коэффициентом
226
вязкости, определяемым полученными выше выражениями. Остальные компоненты тензора и соответствующие поперечные коэффициенты вязкости зависят от ионного параметра Холла. Структура соответствующих выражений для компонент тензора вязких напряжений и сами коэффициенты вязкости приводятся в работах
[35, 36].
227
Приложение 1. Интегралы от распределения Максвелла
Все встречающиеся в тексте интегралы от максвелловского распределения могут быть получены из основного интеграла
I = ∞∫exp(− x 2 )dz .
−∞
Для его вычисления воспользуемся следующим приемом. Запишем тождественный интеграл через переменную y и перемножим их. В
результате
I 2 = ∞∫ ∞∫exp[−(x2 + y2 )]dxdy .
−∞ −∞
Будем теперь рассматривать x и y как полярные координаты на плоскости и перейдем к новым переменным
x2 + y 2 = r 2 , |
dxdy = rdrdϕ . |
Интеграл I 2 в новых переменных легко вычисляется
I 2 = ∞∫exp(− r 2 )dr |
2∫πdϕ = π∞∫exp(− r 2 )dr 2 = π . |
|
0 |
0 |
0 |
Для исходного интеграла получаем результат
∞ |
|
2 |
)dz |
= π . |
− |
|
|||
∫exp( |
x |
|
|
−∞
Используя подстановку z 2 = a x2 , dz = |
a dx , имеем |
∞∫exp(− a z 2 )dz = |
aπ . |
−∞ |
|
Дифференцированием по параметру a получаются формулы
∞ |
|
|
2 |
|
|
|
π |
|
−3 2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|||
∫z |
|
− |
a z )dz |
= |
|
|
a |
|
, |
|
|
|
2 |
|
|||||||
|
exp( |
|
|
|
|
|
||||
−∞ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
∞∫z 4 exp(− a z 2 )dz = |
3 |
π a −5 2 , |
||||||||
4 |
||||||||||
−∞ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
………………………………………………….
228
В пределах от 0 до ∞ интегралы с четными степенями |
|
z в два |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
раза меньше приведенных выше значений. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
Для нечетных степеней |
z |
|
интегралы в пределах от−∞ до+ ∞ |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
равны нулю. Интегралы с нечетными степенями z |
в пределах от 0 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
до ∞ берутся подстановкой a z 2 |
= u |
|
и интегрированием по час- |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
тям |
|
∞ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
∞ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
∫z exp(−a z |
|
)dz = |
|
|
∫exp(−u)du = |
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
2a |
2a |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
∞ |
3 |
|
2 |
|
|
|
|
1 |
|
∞ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
∞ |
|
|
|
|
1 |
|
|
|||||
∫z |
|
− |
a z )dz |
= |
|
|
|
|
|
|
|
− |
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
− |
u)du |
= |
|
|
|
. |
||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|||||||||||||||||
|
exp( |
|
|
2a |
∫u exp( u)du |
|
|
|
2a |
2 ∫exp( |
|
2a |
|
||||||||||||||||||||||||
0 |
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Общие выражения для интегралов при целых значениях |
n |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
n – четное число |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
∞∫z n exp(−a z 2 )dz = |
|
|
π |
|
1 |
|
3 |
|
|
5 |
|
n −1 |
a −(n+1) 2 |
; |
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
2 |
2 |
|
2 |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n – нечетное число |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
∞ |
|
|
|
exp(−a z |
|
|
)dz |
|
1 |
|
|
|
−(n+1) 2 n −1 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
∫z |
n |
2 |
= |
|
a |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
! |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
229
|
|
Приложение 2. |
Таблицы Ω - интегралов |
|
|||||
|
|
Ω(2,2) |
|
|
|
|
|
|
|
T |
Ω(1,1) |
T |
|
Ω(1,1) |
Ω(2,2) |
T |
Ω(1,1) |
Ω(2,2) |
|
0,30 |
2,662 |
2,785 |
1,65 |
|
1,153 |
1,264 |
4,0 |
0,8836 |
0,9700 |
0.35 |
2,476 |
2,628 |
1,70 |
|
1,140 |
1,248 |
4,1 |
0,8788 |
0,9649 |
0,40 |
2,318 |
2,492 |
1,75 |
|
1,128 |
1,234 |
4,2 |
0,8740 |
0,9600 |
0,45 |
2,184 |
2,368 |
1,80 |
|
1,116 |
1,221 |
4,3 |
0,8694 |
0,9553 |
0,50 |
2,066 |
2,257 |
1,85 |
|
1,105 |
1,209 |
4,4 |
0,8652 |
0,9507 |
0.55 |
1,996 |
2,156 |
1,90 |
|
1,094 |
1,197 |
4,5 |
0,8610 |
0,9464 |
0,60 |
1,877 |
2,065 |
1,95 |
|
1,084 |
1,186 |
4,6 |
0,8568 |
0,9422 |
0,65 |
1,798 |
1,982 |
2,0 |
|
1,075 |
1,175 |
4.7 |
0,8530 |
0,9382 |
0.70 |
1,729 |
1,908 |
2,1 |
|
1,057 |
1,156 |
4.8 |
0,8492 |
0,9343 |
0,75 |
1,667 |
1,841 |
2,2 |
|
1,041 |
1,138 |
4.9 |
0,8456 |
0,9305 |
0,80 |
1,6612 |
1,780 |
2,3 |
|
1,026 |
1,122 |
5,0 |
0,8422 |
0,9269 |
0,85 |
1,562 |
1,725 |
2,4 |
|
1,012 |
1,107 |
6,0 |
0,8124 |
0,8963 |
0,90 |
1,517 |
1,675 |
2,5 |
|
0,9996 |
1,093 |
7,0 |
0,7896 |
0,8727 |
0,95 |
1,476 |
1,629 |
2,6 |
|
0,9878 |
1,081 |
8,0 |
0,7712 |
0,8538 |
1,00 |
1,439 |
1,587 |
2,7 |
|
0,9770 |
1,069 |
9,0 |
0,7556 |
0,8379 |
1,05 |
1,406 |
1,549 |
2,8 |
|
0,9672 |
1,058 |
10,0 |
0,7424 |
0,8242 |
1,10 |
1,375 |
1,514 |
2,9 |
|
0,9576 |
1,048 |
20,0 |
0,6640 |
0,7432 |
1,15 |
1,346 |
1,482 |
3,0 |
|
0,9490 |
1,039 |
30,0 |
0,6232 |
0,7005 |
1,20 |
1,320 |
1,452 |
3,1 |
|
0,9406 |
1,030 |
40,0 |
0,5960 |
0,6718 |
1,25 |
1,296 |
1,424 |
3,2 |
|
0,9328 |
1,022 |
50,0 |
0,5756 |
0,6504 |
1,30 |
1.273 |
1,399 |
3,3 |
|
0,9256 |
1,014 |
60,0 |
0,5596 |
0,6335 |
1.35 |
1,253 |
1,375 |
3,4 |
|
0,9186 |
1,007 |
70,0 |
0,5464 |
0,6194 |
1,40 |
1,233 |
1,353 |
3,5 |
|
0,9120 |
0,9999 |
80,0 |
0,5352 |
0,6076 |
1,45 |
1,215 |
1,333 |
3,6 |
|
0,9058 |
0,9932 |
90,0 |
0,5256 |
0,5973 |
1,50 |
1,198 |
1,314 |
3,7 |
|
0,8998 |
0,9870 |
100,0 |
0,5130 |
0,5882 |
1,55 |
1,182 |
1,296 |
3,8 |
|
0,8942 |
0,9811 |
200,0 |
0,4644 |
0,5320 |
1,60 |
1,167 |
1,279 |
3,9 |
|
0,8888 |
0,9755 |
300,0 |
0,4360 |
0,5016 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
230