33

6.РАСЧЕТ ОТОПИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ

6.1.Расчет поверхности отопительных приборов

Требуемый номинальный тепловой поток определяют по формуле

Qн.т = Qпр/ϕк, (6.1)

где ϕк – комплексный коэффициент приведения номинального условного теплового потока прибора к расчетным условиям;

Qпр – необходимая теплопередача прибора в рассматриваемое помещение

Qпр = Qп–0,9Qтр (6.2)

Qтр – теплоотдача открыто проложенных в пределах помещения труб стояка

(ветви) и подводок, к которым непосредственно присоединен прибор,

Qтр = qвlв+qгlг, (6.3)

где qв и qг – теплоотдача 1 м вертикальных и горизонтальных труб, Вт/м, для неизолированных труб принимается по табл. Ж.1 (приложение Ж), исходя из диаметра и положения труб, а также разности температуры теплоносителя при входе его в рассматриваемое помещение tт и температуры воздуха в помещении tв;

lв и lг - длина вертикальных и горизонтальных труб в пределах помещения, м.

Тепловой поток выбранного прибора не должен уменьшаться более, чем на

5% или на 60 Вт по сравнению с Qпр, поэтому прибор выбирают по приложению Х [6] по величине Qн.т, полученной исходя из значения Qпр, уменьшенного на 5% при Qпр ≤ 1200 Вт или на 60 Вт при Qпр > 1200 Вт.

Комплексный коэффициент приведения номинального условного тепло-

вого потока прибора к расчетным условиям ϕк при теплоносителе воде:

		∆t	ср		1+ n	G	пр	p
ϕ к									bψc ; (6.4)
	=	70				360

34

∆tср – разность средней температуры воды tср в приборе и температуры окружающего воздуха tв, оС:

∆tср = (tвх-tвых)/2- tв; (6.5)

tвх и tвых – температура воды, входящей в прибор и выходящей из него, оС;

Gпр – расход воды в приборе (для конвекторов – расход воды в одной трубе конвектора) , кг/ч,

Gпр =	3,6Qпрβ1β2
						, (6.6)
	c (t	вх	−t	вых	)
	в

для однотрубных систем Gпр=αGст (α - коэффициент затекания воды в приборных узлах);

b - коэффициент учета атмосферного давления в данной местности (табл. 6.1);

n, p, c – экспериментальные числовые показатели (приложение И);

Ψ - коэффициент учета направления движения теплоносителя в приборе снизувверх:

Ψ =1-а(tвх-tвых), (6.7)

где а=0,006 – для чугунных секционных и стальных панельных радиаторов типа РСВ1; а=0,002 – для конвекторов настенных типа “Универсал”, “Аккорд” и прибора “Коралл” в двухрядном исполнении по высоте, для остальных приборов

Ψ=1.

35

Таблица 6.1

Значения коэффициента b учета расчетного атмосферного давления для отопительных приборов

Тип	Значение b при атмосферном давлении, гПа (мм рт.ст.)
отопительного
	1040	1013,3	1000	987	973	960	947	933
прибора	(780)	(760)	(750)	(740)	(730)	(720)	(710)	(700)
Радиатор панельный	1,008	1,0	0,996	0,991	0,987	0,982	0,978	0,973
стальной однорядный
Радиатор двухрядный и	1,011	1,0	0,994	0,989	0,983	0,977	0,972	0,966
секционный чугунный
Конвектор без кожуха,	1,012	1,0	0,994	0,988	0,982	0,976	0,970	0,963
труба ребристая, при-
бор «Коралл»
Конвектор с кожухом	1,015	1,0	0,992	0,983	0,975	0,968	0,961	0,954

Минимально допустимое число секций чугунного радиатора определяют по формуле

	N мин	=	Q н.т β 4	, (6.8)
			Q н. у β 3

где Qн.у – номинальный условный тепловой поток одной секции радиатора, Вт, принимается по табл. 6.2;

Qн.т – требуемый номинальный тепловой поток, Вт;

β4 – коэффициент учета способа установки радиатора, при открытой установ-

ке β4=1;

β3 – коэффициент учета числа секций в приборе для радиатора типа МС-140, принимаемый равным:

число секций в приборе	до 15	16…20	21…25
β3	1,0	0,98	0,96

Для радиаторов остальных типов по формуле

	36
β3	= 0,97 +	34	. (6.9)
		NQн.у

Таблица 6.2

Техническая характеристика радиаторов чугунных секционных

Эскиз

		l		1
				l

l2 l3

приборОтопительный	нагревательнойПлощадь м,Аповерхности	тепловойНоминальный потокQ
	2
		, Вт
		н.у
МС-140-108	0.244	185
МС-140-98	0.240	174
М-140-АО	0.299	178
М-140А	0.254	164
М-90	0.2	140
МС-90-108	0.187	150

Строительные

размеры

l	l1	l2	l3	Масса, кг
500	588	140	108	7,62
500	588	140	98	7,4
500	582	140	96	8,45
500	582	140	96	7,8
500	582	90	96	6,15
500	588	90	108	6,15

6.2.Расчетная температура теплоносителя воды

вотопительных приборах

Средняя температура воды в отопительном приборе с тепловой нагрузкой Qп, Вт, присоединенном к стояку (или горизонтальной ветви):

однотрубной системы отопления

								0.5Q		β β
t	=t		− ∆t		−	Q	+	п		1 2
ср		г	∑	м	∑ п			α cGст			; (6.10)

двухтрубной системы отопления

tср = 0.5[tг − (∑∆t м + ∑∆tп.ст )+ t0 ], (6.11)

37

где tг и tо – расчетная температура горячей и обратной воды в системе, оС;

∑∆tм – суммарное понижение температуры воды, оС, на участках подающей магистрали от начала системы до рассматриваемого стояка (или горизонтальной ветви). Понижение температуры воды на 10 м изолированной подающей магистрали насосной системы отопления ориентировочно составляет:

dу, мм			25…32	40	50	65…100	125…150
∆	о	С	0,40	0,40	0,30	0,20	0,10
tм,

Qп – тепловая нагрузка прибора за вычетом теплоотдачи транзитных труб, проложенных в помещении, кроме стояка (ветви) и подводок, к которым непосредственно присоединен прибор, Вт;

с – удельная массовая теплоемкость воды, равная 4187 Дж/(кг К);

Gст – расход воды в стояке (ветви), кг/ч, по данным гидравлического расчета системы отопления.

В формуле (6.11) ∑∆tп.ст – суммарное понижение температуры воды на участках подающего стояка от магистрали до рассчитываемого прибора, оС, вычисляется по формуле

N q l

∑∆tп.ст =∑i=1 cGв.i уч.i β1 β2 , (6.12)

уч.i

где qв.i –теплоотдача 1 м вертикальной трубы, Вт/м, на i-м участке подающего стояка (принимают по таблицам);

lуч.i – длина i-го участка подающего стояка, м;

Gуч.i – расход воды, кг/ч, на i-ом участке подающего стояка.