- •Введение
- •1. Растяжение – сжатие стержня
- •1.1. Краткие теоретические сведения
- •1.2. Пример решения задачи 1
- •1.3. Пример решения задачи 2
- •2. Кручение стержня круглого поперечного сечения
- •2.1. Краткие теоретические сведения
- •2.2. Пример решения задачи 3
- •3. Изгиб прямых брусьев
- •3.1. Краткие теоретические сведения
- •3.2 Пример решения задачи 4
- •4. Числовые данные и расчетные схемы
- •ОГЛАВЛЕНИЕ
2. Кручение стержня круглого поперечного сечения
2.1. Краткие теоретические сведения
Кручением называют такой вид деформации, при котором в поперечных сечениях стержня возникает только один внутренний силовой фактор – крутящий момент M z , представляющий собой результирующий момент
внутренних касательных сил, действующих в поперечном сечении
|
M z dF , |
(2.1) |
|
F |
|
где |
– касательные напряжения; – радиус кривизны. |
|
Стержень круглого поперечного сечения, нагруженный крутящими моментами, обычно называют валом. Участки вала между сечениями, к которым приложены внешние моменты, скручиваются. Крутящий момент в любом сечении вала определяют методом сечений (рис. 2.1). Рассекая мысленно вал плоскостью, отбрасывают одну (любую) часть вала и заменяют действие отброшенной части моментом M z .
Крутящий момент в сечении вала численно равен алгебраической сумме внешних моментов T , приложенных по одну сторону от сечения.
Правило знаков. Внешний крутящий момент T считается положительным, если при взгляде со стороны сечения он направлен против хода часовой стрелки.
Для определения опасного сечения вала строят эпюру крутящего момента M z в выбранном масштабе.
Касательное напряжение в произвольной точке поперечного сечения определяется по формуле
M z , |
(2.2) |
I p
где I p – полярный момент инерции.
Эпюра касательного напряжения приведена на рис. 2.2. Наибольшие касательные напряжения возникают в точках внешнего контура и определяются по формуле
|
|
max |
M z , |
(2.3) |
|
|
|
Wp |
|
где Wp |
I p |
– полярный момент сопротивления сечения, а max d / 2 . |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
max |
|
|
|
12
T
l |
z |
0 z l |
|
|
|
M z |
|
T |
|
|
Mz T |
Эпюра M z |
z |
|
T |
|
T |
|
Рис. 2.1. |
|
Рис. 2.2.
13
Геометрические характеристики вычисляются по следующим формулам: а) для круга
I p |
d 4 |
0,1d 4 ; Wp |
d 3 |
0,2d 3 ; |
|
32 |
|
16 |
|
б) для кольца
I p 32d 4 1 4 0,1d 4 1 4 ,
где d0 / d – отношение внутреннего диаметра к наружному.
Wp 16d 3 1 4 0,2d 3 1 4 .
Условие прочности при кручении имеет вид
max M z ,
Wp
где – допускаемое напряжение при кручении.
(2.4)
(2.5)
(2.6)
(2.7)
Для расчетов на жесткость и решения статически неопределимых задач необходимо вычисление углов закручивания поперечных сечений .
Если крутящий момент и поперечное сечение постоянны в пределах каждого участка вала, то угол закручивания определяется по формуле
|
M zl , |
(2.8) |
||
|
|
GI p |
|
|
где l |
– длина участка; G – модуль сдвига. |
|
||
|
Условие жесткости имеет вид |
|
||
|
|
M z |
, |
(2.9) |
|
|
|||
|
|
GI p |
|
|
где |
– относительный угол закручивания (т.е. угол закручивания на единицу |
|||
длины); – допускаемый угол закручивания. |
|
2.2. Пример решения задачи 3
Условие задачи. Для стального ступенчатого вала заданы величины крутящих моментов M1, M 2 , M 3 . Требуется:
1.Построить эпюры крутящих моментов M z и максимальных касательных напряжений max при неизвестном диаметре вала d .
2.Составить условие прочности и вычислить необходимое d при80 МПа, затем назначить диаметр вала надопускаемом напряжении
каждом участке ( d1 , d2 , d3 ), соблюдая известную его зависимость от d .
3. Построить эпюру углов закручивания сечений , приняв модуль сдвига G 8 104 МПа.
14
Решение. |
Для |
расчетной |
схемы, |
показанной |
на |
рис. |
2.3, |
дано: |
||
M1 100 Н·м, M 2 84 |
Н·м, M 3 30 Н·м, l 0,1 м. |
|
|
|
|
|||||
Присваивая порядковые номера участкам вала, находим крутящий |
||||||||||
момент M z |
(Н·м) в проведенном |
сечении, затем – момент сопротивления |
||||||||
сечения Wp |
(м3), и |
в последнюю очередь максимальные касательные |
||||||||
напряжения max (МПа). Расчет производим со свободного конца. |
|
|
||||||||
|
|
|
M 3 |
|
|
M 2 |
|
|
M 1 |
|
A d |
|
|
B |
1,8d |
|
C 2d |
|
|
D |
|
2l |
|
z3 |
|
|
1,8l |
z2 |
l |
z1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
14 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Эпюра M z |
|
71,3/d 3 |
|
|
-16 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Эпюра |
max |
|
|
|
|
-13,9/d 3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,0357 |
|
|
-63,7/d 3 |
|
|
|||
|
|
|
|
0,0322 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,0242 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Эпюра |
|
Рис. 2.3. Схема вала, эпюры крутящих моментов, напряжений и углов |
||||||||||
|
|
|
закручивания сечений |
|
|
|
|
15
Первый участок. |
|
|
|
|
|
Wp1 2d 3 |
|
|
|
|
|
||||||
M z1 M1 |
100 Н·м, |
, |
|
|
|
|
|||||||||||
|
M z1 |
|
100 16 |
|
16 |
|
|
|
|
|
|||||||
max1 |
|
63,7 |
|
|
|
|
(2.10) |
||||||||||
|
Wp1 |
|
2d 3 |
|
|
|
d 3 |
|
|
|
|
|
|
||||
Второй участок. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н·м, Wp2 1,8d 3 |
|
|
|
||||
M z2 M1 |
M 2 |
100 |
|
84 16 |
, |
|
|
||||||||||
|
M z2 |
|
|
16 16 |
|
13,9 |
|
16 |
|
|
|
|
|||||
max 2 |
|
|
|
|
|
|
|
(2.11) |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
Wp2 |
1,8d 3 |
|
|
d 3 |
|
|
|
|
|
|
||||||
Третий участок. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d 3 |
||||
M z3 M1 |
M 2 |
M 3 |
100 84 |
30 |
14 Н·м, Wp3 |
||||||||||||
|
|
|
, |
||||||||||||||
|
16 |
|
|||||||||||||||
|
M z3 |
14 16 |
71,3 |
|
|
|
|
|
|
||||||||
max3 |
|
|
|
|
|
(2.12) |
|||||||||||
|
Wp3 |
d 3 |
d 3 |
|
|
|
|
|
|
||||||||
В силу того, что M z |
и max независимы от z |
в пределах каждого участка, |
|||||||||||||||
эпюры ограничены сверху горизонтальными прямыми линиями. |
|
|
|
|
|||||||||||||
Условие прочности записываем в виде |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
max max3 |
|
71,3 |
. |
|
|
|
(2.13) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d 3 |
|
|
|
|
|
|
Отсюда находим минимальное значение d , удовлетворяющее условию прочности, а затем – диаметры вала на всех участках:
d 3 |
71,3 |
3 |
71,3 |
0,0096 |
м, d 10 мм, |
(2.14) |
|
|
|
80 106 |
d1 2d 20 мм, d2 1,8d 18 мм, d3 d 10 мм.
Переходя к построению эпюры углов закручивания сечений , принимаем за начало отсчета сечение A , где находится жесткая заделка. Тогда
A 0 , B A AB 0 |
M z3 l3 , |
|
|
(2.15) |
||||||
|
|
|
|
|
|
GI p3 |
|
|
|
|
где AB – угол закручивания третьего участка вала, |
l3 , |
I p3 – длина участка и |
||||||||
полярный момент инерции поперечного сечения: |
|
|
|
|
||||||
|
|
d |
4 |
|
|
10 |
|
4 |
|
|
l3 2l 0,2 м, I p3 |
3 |
9,81 10 |
|
(2.16) |
||||||
32 |
|
м . |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Подстановка известных значений M z3 , l3 , |
I p3 , G в формулу (2.15) приводит к |
|||||||||
результату: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
B |
14 0,2 |
|
|
0,0357 рад. |
|
|
(2.17) |
|||
8 1010 9,81 10 10 |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
16 |
|
|
|
|
|
Угол закручивания сечения |
C будет равен сумме углов закручивания |
|||||||||
второго и третьего участков. |
|
M z2 l2 , |
|
|
|
|
||||
C B BC |
B |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
GI p2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d |
4 |
|
|
|
8 |
4 |
|
l2 1,8l 0,18 |
м, I p2 |
|
|
2 |
|
1,03 10 |
(2.18) |
|||
32 |
|
м . |
||||||||
C 0,0357 |
16 0,18 |
|
0,0322 рад. |
|
||||||
8 1010 |
1,03 10 8 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
Угол закручивания сечения D будет равен сумме углов закручивания первого и второго участков:
D C CD C M z1 l1 ,
GI p1
|
|
|
|
|
|
d 4 |
|
|
|
8 |
4 |
|
|
l l 0,1 |
м, |
I |
|
|
|
1 |
1,57 |
10 |
(2.19) |
||||
p1 |
|
|
|
м . |
|||||||||
1 |
|
|
|
|
32 |
|
|
|
|
|
|
||
D 0,0332 |
|
|
|
100 0,1 |
|
0,0242 рад. |
|
||||||
|
8 1010 |
1,57 10 8 |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Поскольку графики зависимостей от z – линейные в пределах каждого участка, то эпюра ограничена сверху ломаной линией.
17