Образец КР
.pdfМИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ УКРАИНЫ
Донбасский государственный технический университет
Кафедра металлургии черных металлов
Курсовая работа
по курсу: «Производство стали в конверторах и мартеновских печах»
на тему: «Выплавка стали марки
15К в 130 т мартеновской печи скрап-рудным
процессом с интенсификацией кислородом»
Выполнил: ст. гр. МЧ - -
Проверил: асс. каф. МЧМ Проценко М. Ю.
Алчевск 2009 г.
2
Содержание
|
|
стр. |
Введение |
3 |
|
1. |
Расчет параметров мартеновской печи емкостью 130 т |
4 |
2. |
Расчет материального баланса мартеновской плавки. |
9 |
3. |
Расчет раскислния и легирования стали марки 15К |
20 |
4. |
Расчет сводовой кислородной фурмы (СКФ). |
26 |
5. |
Выбор системы охлаждения и очистки отходящих газов. |
29 |
6. |
Определение длителности плавки и производительности мартеновской печи |
32 |
7. |
Особености выплавки марки стали 15К |
33 |
Перечень ссылок |
39 |
|
3
ВВЕДЕНИЕ
Рост производства стали в Украине в последние годы идѐт в основном за счѐт реконструкции и модернизации кислородно - конверторных цехов. Однако, несмотря на это, 50% стали до сих пор выпловляется в подовых агрегатах.
Преимущества мартеновского способа производства стали являются:
–возможность выплавки стали широкого сортамента;
–работы с различным соотношением переделный чугун - скрап;
–гибкость в отношении вида и качества топлива;
–более низкая себестоимость стали.
В60-е годы двадцатого века бльшинство мартеновских печей Украины были переведены на отопление высококалорийным топливом и работу с применением кислорода в факел и ванну. Открылись широкие возможности для повышения технико - экономических показателей мартеновского производства.
ВУкраине используются мартеновские печи садкой от 70 до 900 тонн. Основная часть мартеновских печей работает скрап - рудным процессом на жидком переделном чугуне с содержанием лома в шихте 40-45%.
Внастоящей курсовой работе рассмотрено производство стали марки 15К
вмартеновской печи садкой 130 т скрап - рудным процессом на жидком переделном чугуне с интенсификацией процессов техническим кислородом, который подают как в факел, так и непосредственно в ванну.
4
1 РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ МАРТЕНОВСКОЙ ПЕЧИ ЕМКОСТЬЮ 130 т.
1.1. Определение размеров мартеновской ванны и рабочего пространства мартеновской печи.
Размеры ванны мартеновской печи выбираются таким образом, чтобы топливо полностью згорело в приделах робочего пространства мартеновской печи, а до уровня порогов завалочных окон вмещался весь жидкий металл и слой шлака толщиной 50 - 100 мм. Конструктивно длину мартеновской ванны выбирают с учетом размещения в передней стенки необходимого количества завалочных окон 5 с растояниями между ними, позволяющими заваливат стальной скрап одновременно двумя завалочными машинами. Длину "L" ванны на уровне порогов завалочных окон определаем поформуле:
L = |
-0,000006 * T 2 |
+ 0,0212 |
* T + 10,888 |
= -0,000006 * 130 2 + 0,0212 * |
|
|
* 130 + |
10,888 = |
13,54 м |
где: |
Т -садка мартеновской печи, т. |
|
||
|
Произведение длины ванны на ширину на уровне порогов завалочных окон |
|||
считают площадью пода мартеновской печи "S". Площадь пода определяем по формуле:
S = |
-0,000006 |
* T 2 |
+ |
0,1936 * T+ 34,992 |
= |
-0,000006 * 130 2 + |
0,1936 * |
|||||||
|
|
|
|
* 130 + |
34,992 |
= |
60,06 |
м2 |
|
|
|
|||
|
Ширину ванны "Е" определяем по формуле: |
|
|
|
|
|
||||||||
|
Е = S / L = |
60,06 |
/ |
13,54 = |
4,435 м |
|
|
|
|
|
||||
|
Ширина ванны исходя из оптималного соотношения длины ванны к ширине долж- |
|||||||||||||
на находится в пределах 2,9 - 3,9. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Для данного случая |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
L / E = |
13,54 |
/ |
4,43 |
= 3,054 , что соответствует заданному пределу. |
|
||||||||
|
Глубину мартеновской ванны "h" в середине печи определяем по формуле: |
|
||||||||||||
h = |
-0,0000007 |
* T 2 |
+ |
0,0015 |
* T + |
0,5608 |
= |
-0,0000007 |
* 130 2 |
+ |
0,0015 |
|||
|
|
|
|
* 130 + |
0,5608 |
= |
0,744 |
м |
|
|
|
|||
|
Коэффециент емкости мартеновской ванны "К" определяю по формуле: |
|
||||||||||||
К = |
-0,0000002 |
* T 2 |
+ |
0,0004 |
* T + |
0,4529 |
= |
-0,0000002 |
* 130 2 |
+ |
0,0004 |
|||
|
|
|
|
* 130 + |
0,4529 |
= |
0,502 |
|
|
|
|
|||
|
Толщину передней стенки на уровне порогов завалочных окон принемают 900 мм. |
|||||||||||||
|
Толщину передней стенки под сводом принемаем 700 мм. |
|
|
|
||||||||||
|
Толщину заднец стенки на уровне порогов завалочных окон принемаем 1200 мм. |
|||||||||||||
|
Толщину задней стенки под сводом принемаем 775 мм. |
|
|
|
||||||||||
5
Размеры завалочных окон: |
|
- высота |
1500 мм. |
- ширина вверху |
1450 мм. |
- ширина внизу |
1250 мм. |
Общая толщина подины 1170 |
мм, в том числе магнезитовая наварка 225 мм. |
1.2. Определение размеров головок и вертикальных каналов.
На современных мартеновских печах, работающих на высококаллорийном топливе наибольшое распространение получили одноканальные головки типа Вентури. Они имеют следующие преимущества:
-поток горячего воздуха направляется по оси печи;
-отсутствует кладка между вертикальными каналами, труднодоступными для горячих ремонтов;
-обеспечивается возможность подвешивание стен вертикальных каналов по всей
|
высоте; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Длину головки "Lг" определяем по формуле: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Lг = -0,000002 * T 2 |
+ |
0,0038 |
* T + 3,3923 |
= |
-0,000002 * |
130 2 + |
0,0038 * |
|
||||||||||
|
|
|
|
* 130 + |
3,3923 = |
3,853 |
м |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Расстояние от оси пламенного окна до оси горелки "Lос" определяем по формуле: |
|||||||||||||||||
Lос = |
-0,000001 |
* T 2 |
+ |
0,0200 |
* T + 1,5671 |
|
= |
-0,000001 |
* |
130 2 |
+ |
0,0200 |
* |
|||||
|
|
|
|
|
* 130 + |
1,5671 |
= |
|
4,15 |
м |
|
|
|
|
|
|||
|
Высоту пламеного окна "hп.о." определяем по формуле: |
|
|
|
|
|
||||||||||||
hп.о. = |
-0,0000008 |
* T 2 |
+ 0,0013 * T + 1,5801 |
= |
-0,0000008 |
* 130 2 |
+ 0,0013 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
* 130 + |
1,5801 |
= |
|
1,736 |
|
|
|
|
|
|
|||
|
Ширину пламенного окна внизу "bп.о." определяем по формуле: |
|
|
|
||||||||||||||
bп.о. = |
-0,000002 |
* T 2 |
+ |
0,0015 |
* T + 1,7537 |
|
= |
-0,000002 |
* |
130 2 |
+ |
0,0015 |
* |
|||||
|
|
|
|
|
* 130 + |
1,7537 |
= |
|
1,915 |
м |
|
|
|
|
|
|||
|
Угол наклона горелки "α" определяем по формуле: |
|
|
|
|
|
||||||||||||
α = -0,000006 * T 2 |
+ |
0,0101 |
* T + 13,554 |
= |
-0,000006 * |
130 2 + |
0,0101 * |
|
||||||||||
|
|
|
|
* 130 + |
13,554 = |
15 |
о |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Длину вертикального канала "Lв.к." определяем по формуле: |
|
|
|
|
|||||||||||||
Lв.к. = |
-0,000002 |
* T 2 |
+ |
0,0015 |
* T + 1,7637 |
|
= |
-0,000002 |
* |
130 2 |
+ |
0,0015 |
* |
|||||
|
|
|
|
|
* 130 + |
1,7637 |
= |
|
1,925 |
м |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
Ширину вертикального канала "bв.к." определяем по формуле: |
|||||||||||
bв.к. = -0,000003 * T 2 |
+ 0,0043 |
* T + 2,541 |
= -0,000003 * 130 2 + 0,0043 * |
||||||||
|
|
* 130 + |
|
2,541 |
= |
3,049 м |
|
||||
Толщину кладки стен вертикального канала принемаю 580 мм. |
|||||||||||
Площадь сечения пламенного окна "Fп.о." определяем по формуле: |
|||||||||||
F |
|
= h |
п.о. |
* b |
п.о. |
= 1,736 |
* |
1,915 = |
3,323 м2 |
||
п.о. |
|
|
|
|
|
|
|||||
Площадь сечения вертикального канала "Fв.к." определяем по формуле: |
|||||||||||
F |
|
= L |
в.к. |
* b |
в.к. |
= 1,925 |
* |
3,049 = |
5,87 м2 |
||
в.к. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
1.3. Расчет шлаковиков.
|
|
В шлаковиках осаждаются наиболее крупная пыль и частицы шлака. Емкость |
|
|||||||||||||
шлаковика выбераем так, чтобы шлак в шлаковике за компанию печи не привышал |
|
|||||||||||||||
уровня перевальной стенки из шлаковика в регенератор. При этом коэффициент |
|
|||||||||||||||
заполнения полезной части шлаковика принемаем |
80 |
%. |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
Высоту шлаковика "Нш" определяем по формуле: |
|
|
|
|
||||||||||
Нш = |
-0,000002 |
* T 2 |
+ |
0,0036 |
* T + |
3,8880 |
= |
-0,000002 |
* 130 2 |
+ |
0,0036 |
* |
||||
|
|
|
|
|
|
* 130 + |
3,888 |
= |
4,322 м |
|
|
|
|
|||
|
|
Ширину шлаковика "bш" определяем по формуле: |
|
|
|
|
||||||||||
bш = |
-0,000003 * T 2 |
+ |
0,0062 |
* T + 2,9849 = -0,000003 * |
130 2 + |
0,0062 * |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
* 130 + |
2,9849 |
= |
3,740 |
м |
|
|
|
|
|||
|
|
Высоту окна из шлаковика в регенератор "hо" определяем по формуле: |
|
|
||||||||||||
ho = |
-0,0000004 |
* T 2 |
+ |
0,0070 |
* T + |
1,5171 |
= |
-0,0000004 |
* 130 2 |
+ 0,007 |
|
|||||
|
|
|
|
|
* 130 + |
1,5171 |
= |
2,420 |
м |
|
|
|
|
|||
|
|
Полезную длину шлаковика "Lш" определяем по формуле: |
|
|
|
|
||||||||||
Lш = |
-0,000004 |
* T 2 |
+ |
0,0089 |
* T + |
7,8102 |
= |
-0,000004 |
* 130 2 |
+ |
0,0089 |
* |
||||
|
|
|
|
|
|
* 130 + |
7,8102 |
= |
8,900 м |
|
|
|
|
|||
|
|
Полезный объем двух шлаковиков без ложных стенок "Vш" определяем по формул |
||||||||||||||
Vш = |
-0,000200 |
* T 2 |
+ |
0,7402 |
* T + |
91,294 |
= |
-0,000200 |
* 130 2 |
+ |
0,7402 |
* |
||||
|
|
|
|
|
|
* 130 + |
91,294 |
= |
184,140 м3 |
|
|
|
|
|||
7
1.4. Расчет параметров воздушного регенератора и боровов.
hн.п.
hн =
Lн =
bн =
hп.п.
hб =
bб =
|
Высоту наднасадочного пространства "hн.п." определяем по формуле: |
|
|
||||||||||||||||||||
= |
-0,0000005 |
* T 2 |
+ |
0,0007 * T + |
1,3578 |
= |
-0,0000005 |
* |
130 2 + 0,0007 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
* 130 + |
1,3578 |
= 1,440 |
м |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
Высоту насадки "hн" определяем по формуле: |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
-0,000005 |
* T 2 |
+ |
0,0067 |
* T + 5,6349 |
= |
-0,000005 * |
130 2 |
+ |
0,0067 |
* |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
* 130 + |
5,6349 |
= |
6,421 |
м |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
Длину насадки регенератора "Lн" определяем по формуле: |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
-0,000005 |
* T 2 |
+ |
0,0071 |
* T + 5,5986 |
= |
-0,000005 * |
130 2 |
+ |
0,0071 |
* |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
* 130 + |
5,5986 |
= |
6,437 |
м |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
Ширину насадки регенератора "bн" определяем по формуле: |
|
|
|
|
||||||||||||||||||
-0,000006 |
* T 2 |
+ |
0,0089 |
* T + 3,4111 |
= |
-0,000006 * |
130 2 |
+ |
0,0089 |
* |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
* 130 + |
3,4111 |
= |
4,467 |
м |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
Высоту поднасадочного пространства "hп.п." определяем по формуле: |
|
|
||||||||||||||||||||
= |
-0,0000003 |
* T 2 |
+ |
0,0002 * T + |
1,5692 |
= |
-0,0000003 |
* |
130 2 + 0,0002 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
* 130 + |
1,5692 |
= 1,590 |
м |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
Высоту воздушного и обшего борова "hб" определяем по формуле: |
|
|
|
|||||||||||||||||||
-0,0000003 |
|
* T 2 |
+ |
|
0,0015 |
* T + |
2,4616 |
= |
-0,0000003 |
* |
130 2 |
+ 0,0015 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
* 130 + |
2,4616 |
= |
2,652 |
м |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
Ширина воздушного борова "bб" определяем по формуле: |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
-0,0000004 |
|
* T 2 |
+ |
|
0,0016 |
* T + |
1,4122 |
= |
-0,0000004 |
* |
130 2 |
+ 0,0016 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
* 130 + |
1,4122 |
= |
1,613 |
м |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
Площадь сечения воздушного борова "Fб" определяем по формуле: |
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
F = h |
б |
* b |
б |
= |
2,652 * |
|
1,613 |
= |
4,278 м2 |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1.5. Расчет дымовой трубы.
hт =
dу.т.
Высоту дымовой трубы "hт" определяем по формуле: |
|
||||||
-0,000100 * T 2 |
+ |
0,1420 * T + 52,870 |
= |
-0,000100 * |
130 2 |
||
|
|
* 130 + |
52,870 = |
70 |
м3 |
|
|
Диаметр устья дымовой трубы "dу.т." определяем по формуле: |
|||||||
= -0,000001 * T 2 |
+ 0,0025 |
* T + 1,9832 |
= -0,000001 |
* 130 |
|||
|
|
* 130 + 1,9832 |
= |
2,291 м |
|
||
+ 0,1420 *
2 + 0,0025 *
8
Площадь сечения устья дымовой трубы "Fу.т." определяем по формуле:
Fу.т. = |
П * |
dу.т. |
2 |
= |
3,14 * 2,291 |
2 |
= 4,121 |
м2 |
|
4 |
|
4 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
Общий вид мартеновской печи приведен на рис. 1.1.
1 - рабочее пространство; 2 - свод; 3 - подина; 4 - сталевыпускное отверстие; 5 - отверстие для спуска шлака; 6 - завалочные окна; 7 - передняя стенка; 8 - задняя стенка; 9 - головки; 10 - вертикальные каналы; 11 - шлаковик;
12 - регенераторы: 13 - насадка регенераторов; 14 - борова; 15 - рабочая площадка.
Рис. 1.1 – Общий вид мартеновской печи
9
2 РАСЧЕТ МАТЕРИАЛЬНОГО БАЛАНСА МАРТЕНОВСКОЙ ПЛАВКИ
|
2.1 Исходные данные: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
Исходные данные приведены в табл. 2.1 – 2.3. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
Таблица 2.1 – Химический состав готовой стали, % |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Марка стали |
|
|
C |
|
|
|
|
Mn |
|
|
Si |
|
|
|
|
Р |
|
S |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
min |
|
max |
|
min |
|
max |
|
min |
|
max |
|
|
не более |
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
15К |
|
|
|
0,12 |
|
0,18 |
|
0,50 |
|
0,80 |
|
0,17 |
|
0,37 |
|
0,035 |
|
0,035 |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
Таблица 2.2 – Химический состав металлической части шихты, % |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Материал |
|
|
C |
|
|
|
|
Mn |
|
|
Si |
|
|
|
|
Р |
|
S |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
Чугун |
|
4,31 |
|
|
0,50 |
|
|
1,00 |
|
|
0,100 |
|
0,040 |
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
Лом |
|
|
|
0,15 |
|
|
0,65 |
|
|
0,27 |
|
|
0,030 |
|
0,030 |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
где: |
[C]чуг = |
4,6 + |
|
0,03 * [Mn]ч - 0,27 |
|
* [Si]ч - 0,32 |
|
* [P]ч |
= |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
= 4,6 |
+ |
0,03 |
|
* 0,50 - 0,27 * |
|
1,00 - 0,32 |
* 0,100 = |
4,31 |
% |
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
Химический состав лома равен среднему составу готовой стали. |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
Таблица 2.3 – Химический состав неметаллической части шихты, % |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Материал |
|
CaO |
|
MgO |
MnO |
|
FeO |
|
SiO2 |
|
P2O5 |
|
Fe2O3 |
|
Al2O3 |
|
S |
|
CO2 |
H2O |
|
Cr2O3 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
1 |
|
2 |
|
3 |
|
|
4 |
|
|
5 |
|
|
6 |
|
|
7 |
|
|
8 |
|
|
9 |
|
|
10 |
|
11 |
|
12 |
13 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Конеч- |
|
48,8 |
|
10 |
|
|
5 |
|
|
12 |
|
|
17 |
|
|
2 |
|
|
3 |
|
|
2 |
|
|
0,2 |
|
- |
|
- |
- |
|||
ный шлак |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Миксер- |
|
47 |
|
4 |
|
|
1,5 |
|
0,5 |
|
39,5 |
|
- |
|
|
- |
|
|
6 |
|
|
1,5 |
|
- |
|
- |
- |
||||||
ный шлак |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Мусор |
|
- |
|
- |
|
|
- |
|
|
- |
|
|
70 |
|
|
- |
|
|
- |
|
|
25 |
|
|
- |
|
- |
|
5 |
- |
|||
лома |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Окалина |
|
- |
|
- |
|
|
- |
|
|
31 |
|
|
- |
|
|
- |
|
|
69 |
|
|
- |
|
|
- |
|
- |
|
- |
- |
|||
лома |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Материал |
|
2 |
|
66 |
|
|
- |
|
|
- |
|
|
6,5 |
|
- |
|
|
5 |
|
|
4 |
|
|
- |
|
- |
|
- |
16,5 |
||||
свода |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Материал |
|
1,3 |
|
93,5 |
|
- |
|
|
- |
|
|
2 |
|
|
- |
|
|
2,1 |
|
1,1 |
|
- |
|
- |
|
- |
- |
||||||
пода |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
Продолжение таблице 2.3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
1 |
2 |
3 |
|
4 |
|
5 |
|
6 |
7 |
|
8 |
|
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Доломит |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
оббожен- |
53,3 |
38,2 |
|
- |
|
- |
|
1 |
- |
|
3,7 |
|
3,8 |
- |
- |
- |
- |
||
ный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Доломит |
44,2 |
10,4 |
|
- |
|
- |
|
1,6 |
- |
|
0,7 |
|
0,3 |
- |
41 |
1,8 |
- |
||
сырой |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Извест- |
53,5 |
0,7 |
|
- |
|
- |
|
1,6 |
0,03 |
|
0,7 |
|
0,8 |
0,1 |
42,57 |
- |
- |
||
няк |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Известь |
91,2 |
0,7 |
|
- |
|
- |
|
2,8 |
- |
|
- |
|
1,5 |
0,1 |
3,2 |
0,5 |
- |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Боксит |
4 |
- |
|
- |
|
- |
|
20 |
- |
|
18 |
|
52 |
- |
- |
6 |
- |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Железная |
0,08 |
0,05 |
|
0,04 |
|
0,8 |
|
15,22 |
0,08 |
|
80,8 |
|
1,5 |
0,02 |
0,31 |
1,1 |
- |
||
руда |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Содержание жидкого чугуна в составе металлошихты: |
60,0 % |
|
|
|
|
||||||||||||||
Параметры мартеновского процесса, принятые в расчете приведены в табл. 2.4. |
|||||||||||||||||||
Таблица 2.4 - Параметры мартеновского процесса, принятые в расчете |
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
Параметры |
|
|
|
|
|
|
Ед. измер. |
Значение |
|||||||
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Длительность плавки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
час |
|
|
5 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Интенсивность продувки ванны кислородом |
|
|
|
|
|
|
м3/(т*час) |
|
8,0 |
||||||||||
Длительность продувки плавки кислородом |
|
|
|
|
|
|
|
час |
|
|
2,5 |
||||||||
Выход жидкого металла |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
% |
|
|
90 |
|||
Количество миксерного шлака, вносимого чугуном |
|
|
|
|
% от массы |
|
1,2 |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Количество мусора, вносимого ломом |
|
|
|
|
|
|
|
% от массы |
|
5 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Количество окалины, вносимой ломом |
|
|
|
|
|
|
|
% от массы |
|
1 |
|||||||||
Количество обожженного доломита, перешедшего в шлак |
|
|
|
% |
|
|
0,8 |
||||||||||||
Количество сырого доломита, перешедшего в шлак |
|
|
|
|
|
% |
|
|
1 |
||||||||||
Количество материала свода, перешедшего в шлак |
|
|
|
|
|
% |
|
|
0,05 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Количество материала подины, перешедшего в шлак |
|
|
|
|
|
% |
|
|
0,1 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
Количество конечного шлака, поступившего из предыдушей плавки |
|
% |
|
|
0,5 |
||||||||||||||
Содержание (FeO) в первичном шлаке |
|
|
|
|
|
|
|
|
% |
|
|
26 |
|||||||
Содержание (FeO) в шлаке доводки |
|
|
|
|
|
|
|
|
% |
|
|
12 |
|||||||
Основность первичного шлака |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ед. |
|
|
0,9 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|