- •38 Генераторы с внешним возбуждением
- •7.1 Классификация генераторов
- •7.4 Импульсный метод
- •7.5 Радиоимпульсный метод
- •8.3 Энергетическое равновесие в аг
- •9 Режимы работы и возбуждения аг
- •9.1 Комплексное уравнение аг
- •9.2 Условие баланса амплитуд
- •9.3 Условие баланса фаз
- •9.4 Режим мягкого самовозбуждения аг
- •9.5 Режим жесткого самовозбуждения
- •10 Устойчивость работы аг
- •10.1 Колебательные характеристики
- •10.2 Линии обратной связи
- •10.3 Определение стационарной амплитуды колебаний
- •10.4 Lc автогенератор с автоматическим смещением
- •11 Трехточечные lc-автогенераторы
- •11.1 Обобщенная трехточечная схема
- •11.2 Генератор с автотрансформаторной обратной связью
- •11.3 Автогенератор с емкостной обратной связью
- •12 Стабилизация частоты lc-генераторов
- •12.1 Общие сведения
- •12.2 Причины нестабильности частоты
- •12.3 Методы стабилизации частоты:
- •12.4 Кварцевая стабилизация частоты
- •13.1 Цепочный rc-автогенератор
- •14 Формирование двухполосных ам сигналов
- •14.1 Общие сведения
- •14.2 Однотактные модуляторы
- •14.2 Балансный (двухтактный) модулятор
- •15 Формирование однополосных ам сигналов
- •15.1 Методы формирования ом сигнала
- •16 Формирование чм и фм сигналов
- •16.1 Прямой метод чм
- •16.2 Прямой метод фм
- •16.3 Косвенный метод чм
- •16.4 Косвенный метод фм
- •17 Преобразование частоты
- •17.1 Применение преобразования частоты
- •17.2 Принцип преобразования частоты
- •17.3 Схемное построение преобразователей частоты и их виды
- •17.4 Транзисторный преобразователь частоты
- •18 Формирование импульсно-модулированных сигналов
- •18.1 Амплитудно-импульсная модуляция
- •18.2 Частотно-импульсная модуляция
- •18.3 Широтно-импульсная и фазо-импульсная модуляция
- •19 Формирование манипулированных сигналов
- •19.1 Общие сведения
- •19.2 Формирование офм
- •20 Некогерентное детектирование ам сигналов
- •20.1 Общие сведения
- •20.2 Квадратичный диодный ад
- •21 Синхронное (когерентное) детектирование ам сигналов
- •22 Детектирование чм сигналов
- •22.1 Принцип работы частотных детекторов
- •22.2 Частотно-амплитудные детекторы
- •23 Детектирование фм сигналов
- •23.1 Однотактный диодный фд
- •23.2 Балансный диодный фд
- •24 Детектирование манипулированных сигналов
- •25 Детектирование импульсно-модулированных (им) и декодирование цифровых сигналов
- •25.1 Детектирование им сигналов
- •25.2 Декодирование цифровых сигналов
- •26 Помехоустойчивость приема сигналов
- •26.1 Основные понятия
- •26.2 Количественная мера пу
- •26.3 Группы методов повышения пу систем связи
- •27 Оптимальный прием сигналов
- •27.1 Ощие сведения
- •27.2 Некогерентный прием
- •27.3 Неоптимальный прием
13.1 Цепочный rc-автогенератор
Рисунок 13.1 – Структурная схема цепочного RC-автогенератора.
Низкочастотный усилитель в пределах полосы пропускания имеет постоянный коэффициент усиления и постоянный фазовый сдвиг 180° между входным и выходным напряжениями. Форма генерируемых колебаний в таком генераторе оказывается зависящей от частотных характеристик цепи обратной связи. Если АЧХ и ФЧХ цепи обратной связи равномерны в полосе частот, равной или превышающей полосу пропускания усилителя, то при выполнении условий БА и БФ в полосе пропускания усилителя, на выходе генератора будут наблюдаться колебания, отличающиеся по форме от гармонических. Если ФЧХ цепи обратной связи такова, что для одной частоты создаются преимущественные условия (фазовый сдвиг 180° между входным и выходным напряжениями), тогда условие БФ будет соблюдаться только для этой частоты, и в такомRC-генераторе возникнут гармонические колебания с частотой .
Для развития процесса самовозбуждения генератора необходимо выбрать коэффициент чуть-чуть больше. Тогда при подключении генератора к источнику питания малейшие колебания на частотечерез цепь ПОС будут поступать на вход усилителя, а т.к., то эти колебания будут усиливаться усилителем чуть больше, чем ослабляться цепью ПОС. Поэтому с каждым циклом амплитуда колебаний на частотебудет возрастать. При достижении амплитудой величины напряжения насыщенияза счет нелинейности амплитудной характеристики коэффициент усиления становится, и на выходе генератора будут установившиеся колебания частотойи постоянной амплитуды. При этом искажения формы гармонического колебания (срез амплитуды) будет минимальным.
Рисунок 13.2 – Временная диаграмма возбуждения генератора.
Для поворота фазы выходного напряжения усилителя на 180° в цепь ПОС включается фазосдвигающая цепь (ФСЦ), состоящая из нескольких (обычно трех или четырех) фазосдвигающих RC-звеньев.
Рисунок 13.3 – Принципиальная схема (а) и векторная диаграмма (б)
фазосдвигающего звена.
Практически элементы RC-звена подбираются так, чтобы . В зависимости от включения схемы ФСЦ называют R-параллель или С-параллель.
Рисунок 13.4 – Трехзвенная ФСЦ: R-параллель и С-параллель.
Частота генерируемых колебаний автогенератора соответствует частоте, при которой сдвиг фаз между напряжениями идостигает 180°:
- R-параллель; - С-параллель.
Требуемый для обеспечения самовозбуждения коэффициент усиления усилителя , где- коэффициент передачи цепи ПОС на частоте генерации.
Рисунок 13.5 – Принципиальная схема RC-автогенератора с трехзвенной ФСЦ:
R1R2 – делитель напряжения. Обеспечивает режим по постоянному току;
R4C1 – элементы температурной эмиттерной стабилизации рабочей точки;
R3 – нагрузка однокаскадного усилителя на транзисторе VT, включенном по схеме с общим эмиттером (ОЭ);
С2 – С4, R5 – R7 – элементы ФСЦ. R5 – R7 должны быть много больше, чем R3, чтобы не уменьшать коэффициент усиления усилителя.
БФ выполняется автоматически, т.к. трехзвенная RC-цепь имеет фазовый сдвиг 1800 и каскад с ОЭ сдвигает фазу на 1800, поэтому суммарный фазовый сдвиг по цепям усиления и цепям обратной связи составляет 3600.
БА выполняется за счет применения каскада с коэффициентомусиления больше 29, т.к. коэффициент передачи трехзвенной RC-цепи 1/29. Это необходимо для выполнения условия самовозбуждения: .
При подключении к источнику питания уменьшается потенциал коллектора (ток коллектора возрастает), и это уменьшение через RC-цепь поступает на вход усилителя и приводит к уменьшению , т.е. к росту потенциала коллектора. Теперь рост потенциала поступает черезRC-цепь на базу транзистора, увеличивая потенциал базы и уменьшая потенциал коллектора. Таким образом, на выходе устройства наблюдаются колебания электрической энергии.
АГ с ФСЦ обычно применяют для генерирования гармонических колебаний фиксированной частоты, что связано с трудностью перестройки частоты в широком диапазоне.
13.2 RC-автогенератор с мостом Вина
Рисунок 13.6 – Структурная схема RC-автогенератора с мостом Вина.
Низкочастотный усилитель имеет постоянный коэффициент усиления и постоянный фазовый сдвиг 3600 между входным и выходным напряжениями в пределах полосы пропускания. ФЧХ цепи ПОС такова, что для одной частоты создаются преимущественные условия (нулевой фазовый сдвиг между входным и выходным напряжениями). Т.к. коэффициент передачи двухкаскадного усилителя существенно больше отношения, то выходное напряжение достигнет значенияраньше амплитудного значения, что приведет к значительным искажениям формы колебаний.
Рисунок 13.7 – Искажения формы колебаний.
Линейная отрицательная обратная связь (ООС) приводит к уменьшению коэффициента усиления, а следовательно к уменьшению искажений формы колебаний. Для поддержания и минимальных искажений формы используют автоматическое регулирование коэффициента усиления в зависимости от амплитуды генерируемых колебаний. Для этого используется цепь нелинейной ООС, когда одним из ее элементов является нелинейное сопротивление. Изменение его сопротивления приводит к изменению глубины ООС, а следовательно коэффициента усиления усилителя.
Мост Вина представляет собой четырехплечный мост переменного тока, два плеча которого состоят из частотно зависимых элементов, а два других – чисто активные.
Рисунок 13.8 – Мост Вина:
R1,R2,C1,C2 – частотозависимая ветвь моста (ветвь ПОС);
R3,R4 – активная ветвь моста (ветвь ООС).
Существует единственная частота
,
на которой фазовый сдвиг между подводимым напряжением и напряжением на выходеравен нулю.
Коэффициенты передачи ветви ПОС моста Вина на этой частоте равен . Следовательно, минимальный коэффициент усиления для обеспечения выполнения БА. Реальный двухкаскадный усилитель позволяет получить усиление по напряжению намного превышающий, поэтому такой усилитель охватывается глубокой ООС.
Рисунок 13.9 – RC-генератор с мостом Вина:
VT1, VT2 – усилительные элементы двухкаскадного усилителя;
R1, R2, R3, R4, C2, C2 – частотнозависимая ветвь моста (ветвь ПОС);
R3, R4, R5 – элементы, обеспечивающие режим по постоянному току каскада на VT1;
R6 – нагрузка коллекторной цепи VT1;
R7, R8 – активная ветвь моста (ветвь ООС);
C3, C4 – разделительные конденсаторы, т.е. не пропускают постоянный ток на вход второго каскада и в нагрузку соответственно;
R9,R10 – элементы, обеспечивающие режим по постоянному току каскада на VT2;
R11 – нагрузка коллекторной цепи VT2;
R12 – температурная стабилизация рабочей точки. На R12 образуется сигнал ООС, которым дополнительно охватывается каскад на VT2;
R13 – нагрузка генератора.
БФ выполняется за счет того, что двухкаскадный усилитель на транзисторах, включенных по схеме с ОЭ, имеет полный фазовый сдвиг между сигналами и3600. Мост Вина по частоте генерации не вносит фазового сдвига.
БА выполняется следующим образом. Двухкаскадный усилитель, имеющий коэффициент усиления , охватывают обратной отрицательной связью (в цепях эмиттеров транзисторов отсутствуют конденсаторы и введена активная ветвь моста Вина), которая снижает коэффициент усиления.
При подключении к источнику питания уменьшается потенциал коллектора транзисторов. По частотозависимой ветви моста на вход усилителя (базу VT1) поступает это уменьшение (сигнал ПОС), уменьшая потенциал базы и увеличивая потенциал коллектора. Теперь рост потенциала коллектора поступает по цепи ПОС на вход усилителя и приводит к уменьшению потенциала коллектора и т.д. Таким образом, на выходе будут наблюдаться колебания электрической энергии.
RC-генераторы применяют при радиотехнических измерениях в диапазоне звуковых, низких и очень низких частот.