22
Анализ решения задачи.
1) Номинальное контактное давление р, МПа, по формуле (5.4), при К=3 рассчитывается следующим образом:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
690 |
2 |
+ |
|
2 600 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
F |
2 + F 2 K |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
р = |
= |
|
0,315 |
= 6,56 . |
|||||||||||
|
|
|
|
|
t |
a |
|
3 |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
f |
πdl |
|
|
0,05 3,14 |
280 40 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
min |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2) Определяем коэффициенты С1 и С2 , приняв для стали Е1 = 2·105МПа, |
||||||||||||||||||
μ1=0,3 и для венца Е2 = 1,1·105 МПа, μ2=0,35 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
С |
= |
|
d 2 + d12 |
|
− μ = |
2802 + 2402 −0,3 = 0,436 10−2 мм/МПа; |
||||||||||||
d 2 −d 2 |
||||||||||||||||||
1 |
|
|
|
1 |
2802 −2402 |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С2 |
= |
d22 + d 2 |
+ μ2 = 3102 + 2802 |
+ 0,35 =1,25 10−2 мм/МПа. |
||||||||||||||
|
||||||||||||||||||
|
|
d2 |
2 − d 2 |
|
|
3102 − 2282 |
|
|
|
|
|
|
Поправка на срезание и сглаживание шероховатости u, мкм, при запрессовке вычисляется по формуле
u =1,2(Rz1+Rz2) =1,2(10+10) =24.
3) Определяем расчетный натяг N, мкм, используя формулу (5.5)
N= P·d(C1/E1 + C2/E2) = 6,56·280(0,436·10-2/2·105)+(1,25·10-2/1,1·105) = =0,22 мм = 220 мкм.
4) Минимальный требуемый натяг посадки Nmin, мкм, вычисляют следующим образом:
Nmin = N+u= 220+24 =244 .
5) Максимальный расчетный натяг венца NPmax, мкм, вычисляют так:
N pmax=σт(C1+C2)[1-(d/d2)2]= 280(0,436+1,25)10-2 [1-(280/310)2]=087 мм = =870 мкм.
6) Максимальный допустимый натяг посадки N max, мкм, вычисляют по формуле
Nmax= N pmax + UR=870+24=894.
7) По таблице А.5 находим, что при d=280 мм, Nmin=244 мкм и N pmax=870 мкм удовлетворяет посадка Н8/U8 для которой N pmin =258 мкм и
N pmax=372 мкм