- •Конспект лекций
- •1.1.2. Классификация легирующих элементов
- •1.1.3. Маркировка легированных сталей
- •1.1.4. Примеси в сталях
- •Газы в стали
- •1.2. Фазы в легированных сталях
- •1.2.1. Твердые растворы на основе железа
- •Закономерности образования твердых растворов замещения
- •Закономерности образования твердых растворов внедрения
- •1.2.3. Влияние легирующих элементов на свойства феррита
- •1.2.4. Влияние легирующих элементов на свойства аустенита
- •1.2.5. Влияние легирующих элементов на термодинамическую активность углерода
- •1.2.6. Образование карбидов и нитридов
- •Карбиды и нитриды металлов IV - V групп (Ti, Zr, Hf, V, Nb, Ta)
- •Карбиды и нитриды металлов IV, V групп – это фазы внедрения
- •Карбиды и нитриды металлов VI группы
- •Карбиды металлов VII группы (марганец)
- •Карбиды металлов VIII группы (железо)
- •Электронные соединения
- •Сигма-фазы
- •Фазы Лавеса
- •Геометрически плотноупакованные фазы
- •1.2.8. Неметаллические включения
- •1.2.9. Влияние легирующих элементов на полиморфное превращение в железе
- •1.2.10. Влияние легирующих элементов на критические точки стали
- •2. Фазовые превращения в легированных сталях
- •2.1. Влияние легирующих элементов на образование аустенита при нагреве
- •2.1.1. Структурная перекристаллизация стали при полиморфном превращении
- •Исходная неупорядоченная структура
- •Исходная упорядоченная структура. Структурная наследственность в стали
- •2.1.2. Растворение карбидов и нитридов в аустените
- •2.1.3. Рост зерна аустенита при нагреве
- •2.2. Превращение переохлажденного аустенита
- •2.2.1. Влияние легирующих элементов на устойчивость переохлажденного аустенита
- •2.2.2. Влияние легирующих элементов на перлитное превращение
- •2.2.3. Влияние легирующих элементов на бейнитное превращение
- •3.1 Классификация специальных сталей
- •Конструкционные стали
- •3.2.1 Требования к конструкционным сталям
- •3.2.2 Механизмы упрочнения конструкционной стали
- •3.2.3 Строительные стали Требования, предъявляемые к строительным сталям
- •Углеродистые стали
- •Низколегированные строительные стали
- •Стали повышенной прочности
- •Высокопрочные стали
- •Стали с карбонитридным упрочнением
- •Малоперлитные стали
- •Бейнитные стали
- •Низкоуглеродистые мартенситные стали
- •Арматурные стали
- •Упрочняющие обработки, применяемые для строительных сталей
- •Вопросы для самоконтроля
- •Литература
- •3.2.4 Машиностроительные конструкционные стали Общие требования к машиностроительным сталям и их классификация
- •Стали, применяемые для изготовления изделий методом холодной штамповки (глубокой вытяжки)
- •Вопросы для самоконтроля
- •Литература
- •Стали для цементации и нитроцементации
- •Вопросы для самоконтроля
- •Литература
- •Улучшаемые стали
- •Вопросы для самоконтроля
- •Литература
- •Пружинные стали
- •Классификация пружинных сталей
- •Применяемые стали общего назначения
- •Термическая обработка пружинных сталей общего назначения
- •Пружинные стали специального назначения
- •Вопросы для самоконтроля
- •Литература
- •Подшипниковые стали
- •Основные требования к подшипниковым сталям
- •Классификация подшипниковых сталей
- •Легирование подшипниковых сталей
- •Термическая обработка деталей подшипников из сталей
- •Вопросы для самоконтроля
- •Литература
- •3.3 Высокопрочные конструкционные стали
- •3.3.1 Легированные низкоотпущенные стали
- •Вопросы для самоконтроля
- •Литература
- •3.3.2 Высокопрочные дисперсионно-твердеющие стали
- •Вопросы для самоконтроля
- •Литература
- •3.3.3 Мартенситностареющие стали
- •Классификация мартенситностареющих сталей
- •Принцип легирования мартенситностареющих сталей
- •Достоинства и недостатки мартенситностареющих сталей
- •Термообработка мартенситностареющих сталей
- •Экономнолегированные мартенситностареющие стали
- •Области и перспективы применения мартенситностареющих
- •Вопросы для самоконтроля
- •Литература
- •3.3.4 Метастабильные аустенитные стали (мас) Особенности мас
- •Использование мас для повышения стойкости деталей
- •Вопросы для самоконтроля
- •Литература
- •4. Инструментальные стали
- •4.1. Классификация инструментальных сталей
- •4.2. Стали для режущего инструмента
- •Углеродистые инструментальные стали
- •Легированные стали
- •Быстрорежущие стали
- •Твердые сплавы
- •4.2. Штамповые стали
- •Стали для инструмента холодного деформирования
- •Стали повышенной (высокой) износостойкости
- •Стали с высоким сопротивлением смятию
- •Высокопрочные стали с повышенной ударной вязкостью
- •Стали для инструмента горячего деформирования
- •5. Конструкционные стали специального назначения
- •5.1. Криогенные стали (стали для криогенной техники)
- •Аустенитные криогенные стали
- •Ферритные криогенные стали
- •5.2. Износостойкие стали
- •Кавитационностойкие стали с метастабильным аустенитом
- •5.3. Стали с повышенной обрабатываемостью резанием
- •5.4. Рельсовые стали
- •5.5. Коррозионностойкие стали и сплавы Основные понятия и определения.
- •Мартенсито-ферритные и мартенситные стали
- •Ферритные стали
- •Аустенитные стали
- •Аустенито - ферритные стали
- •Сплавы на железоникелевое и никелевой основе
- •5.6 Жаростойкие стали и сплавы
- •Хромистые и хромоалюминиевые стали ферритного класса
- •Стали мартенситного класса
- •Стали и сплавы аустенитного класса
- •5.7 Жаропрочные стали и сплавы
Экономнолегированные мартенситностареющие стали
Высокая стоимость мартенситностареющих сталей привела к созданию целого ряда экономнолегированных сталей.
Особенностью этих сталей является то, что они: 1) содержат больше углерода (01 % С), чем высоконикелевые мартенситностареющие стали; 2) в них нет кобальта и существенно снижено количество никеля, молибдена.
Некоторые марки этих сталей, разработанных Л.С. Малиновым и И.К. Коротич, таковы: 08Х2Н(3-5)МФЮ, 08Х2Н(3-5)МФДЮ, 08ХЗГ(5-6)МФД2.
После закалки эти стали имеют 25-30 HRC, также как и классические мартенситностареющие стали. После старения при температуре 500-550С их твердость составляетHRC45-50.
Такого уровня прочности, какой достигается в классических сталях, у экономнолегированных получить нельзя (в = 1200-1300МПа,т = 1000 МПа,=12-14 %, =50-60 %,KCU= 0,4-0,5 МДж/м2). Хотя уровень прочности экономнолегированных сталей незначительно превышает уровень прочности улучшенных сталей, но они обладают рядом технологических преимуществ: хорошей свариваемостью, высокой размерной стабильностью в процессе термообработки и эксплуатации, простотой и малой трудоемкостью механической обработки, отсутствием обезуглероживания и коробления при термообработке и др.
Малоникелевые мартенситностареющие стали (04Х2Н5МФЮ, 04Х2Н5МФДЮ) после закалки или нормализации имеют высокий комплекс механических свойств. При прочностив = 970-1030 МПа,0,2 =880-940 МПа, они обладают хорошей пластичностью= 12-16 %,= 60-65 % и ударной вязкостьюKCU+20 = 1,1-1,2 МДж/м2иKCU–60 = 0,7 МДж/м2. После старения при 450-550 °С в начальный период выдержки (до 0,5 ч) наблюдается интенсивное повышение прочностных характеристик и уменьшение ударной вязкости. Пластические свойства изменяются незначительно. После старения при 600-650 °С происходит уменьшение прочностных характеристик, повышение пластичности и ударной вязкости. Лучшее сочетание твердости, прочностных, пластических свойств и ударной вязкости для исследуемых сталей наблюдается после старения при 550 °С в течение 1-3 ч. Для стали 04Х2Н5МФДЮ при твердостиHRC41-42 –в = 1300-1330 МПа,0,2 = 1260-1280 МПа,=10-11 %,= 52-54 %; для стали 04Х2Н5МФЮ при твердостиHRC39-40 –в= 1260-1280 МПа,0,2 =1220-1240 МПа,= 10-11 %,= 55-66 %.
Исследования ХТО экономнолегированных мартенситностареющих сталей показали, что приблизительно в 1,5-2 раза сокращается время цементации и азотирования, эти стали хорошо борируются.
Механические испытания стали 05Х2Н5МФДЮ после старения при 500°С 2ч показали, что предварительная высокотемпературная деформация при 900°С на 30 % по сравнению с недеформированным состоянием обеспечивает весьма небольшое повышение в и0,2(не более, чем на 100-150 МПа соответственно). Но после такой обработки наблюдается тенденция к повышению пластичности, а также некоторое повышение ударной вязкости. Благоприятное влияние ВТМО на ударную вязкость реализуется лишь после старения в интервале 450-600 °С, в котором имеет место охрупчивание стали, связанное с развитием процессов дисперсионного твердения. Изменение при ВТМО температуры деформации в интервале 900-850 °С, а также степени обжатия от 30-45 % существенно не сказывается на получаемый комплекс свойств, при понижении степени обжатия до 15 % эффект ВТМО уменьшается. ВТМО обеспечивает снижение склонности исследованной стали к хрупкому разрушению в состаренном состоянии.
ВТМО благоприятно сказывается и на сопротивлении мартенситностареющих сталей усталостному разрушению. Деформация при 900° на 30 % обеспечила после отпуска 500 °С увеличение предела циклической прочности, определенного на базе 107циклов, на 10 % и в 1,5-4 раза повысила количество циклов до разрушения в области ограниченной выносливости. Так как этот эффект наблюдается при весьма небольшом увеличении статической прочности, можно предполагать, что ВТМО заметно затрудняет развитие трещин при усталостном разрушении.
В монографии С.Р. Бирмана 6приводятся результаты исследования экономнолегированных мартенситностареющих сталей общего назначения и нержавеющих сталей.