- •Балтийский государственный технический университет «военмех» им. Д.Ф. Устинова
- •В.Ю. Лавров Введение в теорию механизмов и машин Учебное пособие
- •Содержание
- •Введение
- •1. Структурный анализ и синтез рычажных механизмов
- •1.1. Основные определения
- •1.2. Число степеней свободы механизма
- •1.3. Структурные группы
- •1.4. Структурный синтез механизмов с помощью групп Ассура
- •1.5. Диагностика наличия пассивных связей
- •1.6. Элементы метрического синтеза рычажных механизмов
- •Математически это можно выразить следующим образом. Если выполняются условия:
- •Если выполняются условия:
- •2. Кинематический анализ рычажных механизмов
- •2.1. Постановка задачи
- •2.2. Кинематика входных механизмов
- •2.2.1. Кривошип
- •2.2.2. Ползун
- •2.2.3. Качающийся ползун
- •2.3. Аналитические зависимости кинематического анализа для структурных групп, связанных со стойкой
- •2.3.1. Трёхшарнирная структурная группа
- •2.3.2. Структурная группа "шатун - ползун"
- •Уравнение замкнутого векторного контура:
- •2.3.3. Кулисные структурные группы
- •2.3.4. Структурная группа "шарнир – ползун – ползун"
- •2.3.5. Структурная группа "ползун – шарнир – ползун"
- •2.4. Метод преобразования координат
- •2.5. Общая последовательность кинематического анализа
- •2.6. Передаточные функции, передаточное отношение
- •2.6.1. Передаточная функция
- •2.6.2. Передаточное отношение
- •2.7. Графо-аналитический метод планов2
- •3. Кулачковые механизмы
- •3.1. Классификация
- •3.2. Основные геометрические параметры кулачковых механизмов
- •3.3. Фазы работы кулачковых механизмов. Фазовые и конструктивные углы
- •3.4. Выбор закона движения выходного звена
- •3.4.1. Позиционные механизмы
- •3.4.2. Функциональные механизмы
- •3.5. Угол давления в кулачковых механизмах
- •3.6. Связь между углом давления и основными геометрическими параметрами кулачкового механизма
- •3.6.1. Механизм с толкателем центрального типа
- •Для надежного определения rOmin по формуле (3.7) rOmin I должны быть вычислены с достаточно мелким шагом по углу поворота кулачка.
- •3.6.2. Механизм с толкателем при наличии эксцентриситета
- •3.7. Определение основных геометрических параметров
- •3.7.1. Механизмы с толкателем и роликом или с заостренным толкателем
- •3.7.2. Механизмы с плоским толкателем
- •3.7.3. Механизмы с коромыслом и роликом
- •3.7.4. Механизмы с плоским коромыслом
- •3.8. Расчет профиля кулачка
- •3.8.1. Механизмы с толкателем и роликом или с заостренным толкателем
- •3.8.2. Механизмы с плоским толкателем
- •3.8.3. Механизмы с коромыслом и роликом
- •3.8.4. Определение радиуса ролика
- •4. Зубчатые механизмы
- •4.1. Классификация Зубчатые – это, наверное, самый широко распространенный класс механизмов. Большое разнообразие этих механизмов можно классифицировать следующим образом.
- •4.2. Основная теорема зацепления
- •4.3. Основные параметры эвольвентного зацепления
- •4.4. Теоретический и рабочий участок линии зацепления, зоны одно- и двупарного зацепления, коэффициент перекрытия
- •4.5. Методы изготовления зубчатых колес
- •4.5.2. Метод обкатки
- •Тогда ( 4.11 )
- •4.7.2.2. Гиперболоидные зубчатые передачи
- •Винтовая передача
- •Червячная передача
- •4.8. Кинематический анализ зубчатых механизмов
- •4.8.1. Рядные механизмы
- •4.8.2. Механизмы с промежуточными колесами
- •4.8.3. Планетарные зубчатые механизмы
- •4.8.4. Волновые зубчатые механизмы
- •4.8.5. Определение передаточных отношений сложных зубчатых механизмов
- •4.9. Силовой расчет зубчатых механизмов
- •4.9.1. Расчет крутящих моментов на валах
- •4.9.2. Усилия в зацеплениях
- •4.9.3. Определение реакций в опорах валов
- •4.10. Кпд зубчатых механизмов
- •4.10.1. Кпд зубчатых механизмов с неподвижными осями колес
- •4.10.2. Кпд планетарных зубчатых механизмов
- •4.11. Дифференциальные зубчатые механизмы
- •5. Силовой расчет рычажных механизмов
- •5.1. Постановка задачи
- •5.2. Общий порядок силового расчета
- •5.3. Внешние силы
- •5.4. Определение реакций в кинематических парах структурных групп
- •5.4.1. Аналитическое решение
- •5.4.1.1. Трёхшарнирная структурная группа
- •5.4.1.2. Структурная группа "шатун – ползун"
- •5.4.1.3. Кулисные структурные группы
- •5.4.1.4. Структурная группа типа "шарнир – ползун – ползун"
- •5.4.1.5. Структурная группа "ползун – шарнир – ползун"
- •5.4.2. Графо-аналитическое решение задачи силового расчёта
- •5.5. Силовой расчет кривошипа
- •5.5.1. Одноколенный кривошип
- •5.5.1.1. Силовой расчет кривошипа при передаче крутящего момента
- •5.5.1.2. Силовой расчет кривошипа при передаче крутящего момента
- •5.5.2. Двухколенный кривошип
- •5.5.2.1. Крутящий момент на кривошип передаётся через зубчатую или фрикционную пару
- •5.5.2.2. Крутящий момент на кривошип передается через планетарный или волновой механизм
- •6. Уравновешивание механизмов
- •6.1. Постановка задач
- •6.2. Уравновешивание роторов
- •6.2.1. Уравновешивание роторов при известном расположении неуравновешенных масс
- •6.2.2. Уравновешивание роторов при неизвестном расположении неуравновешенных масс
- •Производят второй разгон ротора, дают выбег и замеряют амплитуду резонансных колебаний. Обозначим ее: a1.
- •7.2. Метод приведения
- •7.3. Приведение сил и моментов
- •7.4. Приведение масс и моментов инерции
- •7.5. Уравнение движения
- •7.6. Анализ уравнения движения
2.4. Метод преобразования координат
Во всех рассмотренных выше задачах выбиралась такая система координат OXY, в которой уравнения кинематики имеют наиболее простой и удобный для решения вид. Однако конечный результат часто бывает необходимо получить в некоторой неподвижной системе координат, в которой рассматривается весь механизм в целом. Кроме того, полученные в подразделе 2.3 выражения не позволяют определять кинематические параметры движения произвольных точек на звеньях механизмов, например, центров масс, рабочих органов и т.п. Все эти проблемы удобно решать методом преобразования координат.
Рассмотрим конкретный пример. Пусть требуется определить кинематическое параметры движения некоторой точки S на шатуне AB (рис. 2.15).
Суть метода. С каждым звеном механизма связывают свою систему координат. На рис. 2.15 OXY – неподвижная система координат (НСК), связанная со стойкой, AX2Y2 – подвижная локальная система координат (ЛСК), связанная с шатуном 2 и движущаяся вместе с ним. Координаты (.)S в ЛСК нам известны и в процессе движения они не меняются. Связь между координатами точки, измеренными в разных системах известна из аналитической геометрии, на этом и строится данный метод.
Положение начала ЛСК надо выбирать так, чтобы можно было заранее определить его кинематические параметры движения. Для рассматриваемых примеров координаты (xA, yA), проекции скорости (vAx, vAy) и ускорения (aAx, aAy) точки A найдём как параметры движения конца кривошипа 1 (см. п. 2.2.1).
xA = lОА cos 1,
yA = lОА sin 1,
где lОА – длина кривошипа.
vAx = – 1 lОА sin 1,
vAy = 1 lОА cos 1,
где 1 – угловая скорость кривошипа.
где 1 – угловое ускорение кривошипа.
Величины 1, 1, 1 должны быть заданы по постановке задачи кинематического анализа.
Ось X2 ЛСК следует направлять вдоль соответствующего вектора l2 (см. векторные контуры в п. 2.3) или параллельно ему, ось Y2 – так, чтобы образовывалась правая система координат.
Кроме того, будем полагать, что предварительно выполнен расчёт методом векторных контуров (см. п. 2.3.1, 2.3.2), и нам известны параметры вращательного движения шатуна 2 2, 2, 2.
Координаты (.)S в НСК найдём, просто записав связь между координатами точки, измеренными в разных системах координат. В матричной форме она имеет вид:
(2.36)
Последовательно дифференцируя выражение (2.36) по времени, получим зависимости для определения проекций скорости и ускорения (.)S в НСК:
(2.37)
2.5. Общая последовательность кинематического анализа
Рассмотренные выше метод векторных контуров и метод преобразования координат позволяют произвести полный кинематический анализ механизма. Рассмотрим, как эти два метода взаимодействуют на примере 6-звенного механизма, представленного на рис. 2.16.
Общую последовательность кинематического расчета можно представить следующим образом.
1. По исходно заданным кинематическим параметрам движения входного звена определяются параметры движения той его точки, в которой присоединяется 1-я структурная группа.
2. Производятся расчеты для неё и вычисляются параметры движения той точки звена структурной группы, в которой присоединяется следующая.
3. Эти значения преобразуются в систему координат следующей структурной группы, производится её расчет и т.д.
Рассмотрим эту последовательность подробно. Пусть изначально задан угол поворота кривошипа ОА 01 от оси X0, значение его угловой скорости 1, и ускорения 1 в данном положении.
Сначала решаем задачу для контура OA1B1C1, состоящего из входного кривошипа и 3-х шарнирной структурной группы. Решение производим в НСК OXГ1YГ1, естественной для данной группы (см. рис. 2.16). Угол поворота кривошипа в этой системе: 1 = 01 – 01,
где: 01 – угол поворота системы OXГ1YГ1 от OX0Y0
Координаты опоры С1(xC1, yC1) должны быть заданы как конструктивные параметры.
Параметры движения шарнира А1 определяем так, как это описано в подразделе 2.2. Далее, производим анализ методом векторных контуров, как это описано в п. 2.3.1. В результате находим 2, 2, 2, 3, 3, 3 – параметры вращательного движения шатуна А1В1 и коромысла В1С1.
Методом преобразования координат (см. подраздел 2.4) находим параметры движения центров масс этих звеньев и точки А2, в которой присоединяется следующая структурная группа.
Переходим к следующему контуру C1A2B2, рассмотрим его отдельно (рис. 2.17). Он представляет собой 4-х звенный механизм со структурной группой типа “шатун-ползун”. Как показано в п. 2.3.2 решение удобно искать в НСК OXГ2YГ2, поэтому координаты шарнира А2, проекции его скорости и ускорения, найденные ранее в НСК OXГ1YГ1 следует преобразовать в НСК OXГ2YГ2, тогда контур C1A2B2 решается так, как это описано в п. 2.3.2. В результате находим 4, 4, 4 – параметры вращательного движения шатуна, A2C2 и xC2, vC2, aC2 – положение, скорость и ускорение ползуна.
Методом преобразования координат находим параметры движения центров масс шатуна и при необходимости преобразовываем их в НСК X0Y0.