- •Балтийский государственный технический университет «военмех» им. Д.Ф. Устинова
- •В.Ю. Лавров Введение в теорию механизмов и машин Учебное пособие
- •Содержание
- •Введение
- •1. Структурный анализ и синтез рычажных механизмов
- •1.1. Основные определения
- •1.2. Число степеней свободы механизма
- •1.3. Структурные группы
- •1.4. Структурный синтез механизмов с помощью групп Ассура
- •1.5. Диагностика наличия пассивных связей
- •1.6. Элементы метрического синтеза рычажных механизмов
- •Математически это можно выразить следующим образом. Если выполняются условия:
- •Если выполняются условия:
- •2. Кинематический анализ рычажных механизмов
- •2.1. Постановка задачи
- •2.2. Кинематика входных механизмов
- •2.2.1. Кривошип
- •2.2.2. Ползун
- •2.2.3. Качающийся ползун
- •2.3. Аналитические зависимости кинематического анализа для структурных групп, связанных со стойкой
- •2.3.1. Трёхшарнирная структурная группа
- •2.3.2. Структурная группа "шатун - ползун"
- •Уравнение замкнутого векторного контура:
- •2.3.3. Кулисные структурные группы
- •2.3.4. Структурная группа "шарнир – ползун – ползун"
- •2.3.5. Структурная группа "ползун – шарнир – ползун"
- •2.4. Метод преобразования координат
- •2.5. Общая последовательность кинематического анализа
- •2.6. Передаточные функции, передаточное отношение
- •2.6.1. Передаточная функция
- •2.6.2. Передаточное отношение
- •2.7. Графо-аналитический метод планов2
- •3. Кулачковые механизмы
- •3.1. Классификация
- •3.2. Основные геометрические параметры кулачковых механизмов
- •3.3. Фазы работы кулачковых механизмов. Фазовые и конструктивные углы
- •3.4. Выбор закона движения выходного звена
- •3.4.1. Позиционные механизмы
- •3.4.2. Функциональные механизмы
- •3.5. Угол давления в кулачковых механизмах
- •3.6. Связь между углом давления и основными геометрическими параметрами кулачкового механизма
- •3.6.1. Механизм с толкателем центрального типа
- •Для надежного определения rOmin по формуле (3.7) rOmin I должны быть вычислены с достаточно мелким шагом по углу поворота кулачка.
- •3.6.2. Механизм с толкателем при наличии эксцентриситета
- •3.7. Определение основных геометрических параметров
- •3.7.1. Механизмы с толкателем и роликом или с заостренным толкателем
- •3.7.2. Механизмы с плоским толкателем
- •3.7.3. Механизмы с коромыслом и роликом
- •3.7.4. Механизмы с плоским коромыслом
- •3.8. Расчет профиля кулачка
- •3.8.1. Механизмы с толкателем и роликом или с заостренным толкателем
- •3.8.2. Механизмы с плоским толкателем
- •3.8.3. Механизмы с коромыслом и роликом
- •3.8.4. Определение радиуса ролика
- •4. Зубчатые механизмы
- •4.1. Классификация Зубчатые – это, наверное, самый широко распространенный класс механизмов. Большое разнообразие этих механизмов можно классифицировать следующим образом.
- •4.2. Основная теорема зацепления
- •4.3. Основные параметры эвольвентного зацепления
- •4.4. Теоретический и рабочий участок линии зацепления, зоны одно- и двупарного зацепления, коэффициент перекрытия
- •4.5. Методы изготовления зубчатых колес
- •4.5.2. Метод обкатки
- •Тогда ( 4.11 )
- •4.7.2.2. Гиперболоидные зубчатые передачи
- •Винтовая передача
- •Червячная передача
- •4.8. Кинематический анализ зубчатых механизмов
- •4.8.1. Рядные механизмы
- •4.8.2. Механизмы с промежуточными колесами
- •4.8.3. Планетарные зубчатые механизмы
- •4.8.4. Волновые зубчатые механизмы
- •4.8.5. Определение передаточных отношений сложных зубчатых механизмов
- •4.9. Силовой расчет зубчатых механизмов
- •4.9.1. Расчет крутящих моментов на валах
- •4.9.2. Усилия в зацеплениях
- •4.9.3. Определение реакций в опорах валов
- •4.10. Кпд зубчатых механизмов
- •4.10.1. Кпд зубчатых механизмов с неподвижными осями колес
- •4.10.2. Кпд планетарных зубчатых механизмов
- •4.11. Дифференциальные зубчатые механизмы
- •5. Силовой расчет рычажных механизмов
- •5.1. Постановка задачи
- •5.2. Общий порядок силового расчета
- •5.3. Внешние силы
- •5.4. Определение реакций в кинематических парах структурных групп
- •5.4.1. Аналитическое решение
- •5.4.1.1. Трёхшарнирная структурная группа
- •5.4.1.2. Структурная группа "шатун – ползун"
- •5.4.1.3. Кулисные структурные группы
- •5.4.1.4. Структурная группа типа "шарнир – ползун – ползун"
- •5.4.1.5. Структурная группа "ползун – шарнир – ползун"
- •5.4.2. Графо-аналитическое решение задачи силового расчёта
- •5.5. Силовой расчет кривошипа
- •5.5.1. Одноколенный кривошип
- •5.5.1.1. Силовой расчет кривошипа при передаче крутящего момента
- •5.5.1.2. Силовой расчет кривошипа при передаче крутящего момента
- •5.5.2. Двухколенный кривошип
- •5.5.2.1. Крутящий момент на кривошип передаётся через зубчатую или фрикционную пару
- •5.5.2.2. Крутящий момент на кривошип передается через планетарный или волновой механизм
- •6. Уравновешивание механизмов
- •6.1. Постановка задач
- •6.2. Уравновешивание роторов
- •6.2.1. Уравновешивание роторов при известном расположении неуравновешенных масс
- •6.2.2. Уравновешивание роторов при неизвестном расположении неуравновешенных масс
- •Производят второй разгон ротора, дают выбег и замеряют амплитуду резонансных колебаний. Обозначим ее: a1.
- •7.2. Метод приведения
- •7.3. Приведение сил и моментов
- •7.4. Приведение масс и моментов инерции
- •7.5. Уравнение движения
- •7.6. Анализ уравнения движения
2.3.2. Структурная группа "шатун - ползун"
Механизм, состоящий из входного звена OA и структурной группы типа "шатун-ползун" представлен на рис. 2.9, 2.10. Ось X неподвижной системы координат OXY направлена параллельно оси ползуна. Смещение l3, показанное на рис. 2.9 будем считать положительным, а на рис. 2.10 – отрицательным.
Уравнение замкнутого векторного контура:
Проецируя его на оси неподвижной системы координат OXY, получим:
l1 cos 1 + l2 cos 2 + l3 cos 3 + l4 cos 4 = 0;
(2.17)
l1 sin 1 + l2 sin 2 + l3 sin 3 + l4 sin 4 = 0.
Угол 4= 180O = Const. Угол 3 также не меняется, но зависит от направления смещения точки B: 3 = 90О на рис. 2.9, 3 = 270O на рис. 2.10. Обозначим: l3* = l3 sin 3, учитывая, что l1cos 1 = xA, l1sin 1 = yA – координаты входного шарнира, систему (2.17) запишем в виде:
xA + l2 cos 2 – l4 = 0;
(2.18)
yA + l2 sin 2 + l3* = 0.
Так как при заданных кинематических параметрах движения входного звена угол 1, а, следовательно, и xA, yA известны, то эта система легко решается относительно неизвестных 2, l4
2 = –arcsin[( l3* + yA )/ l2 ] ;
(2.19)
l4 = xA + l2 cos 2.
Дифференцируя систему (2.18) по времени, получим:
vAx – l2 2 sin 2 – vB = 0 ;
(2.20)
vAy + l2 2 cos 2 = 0.
где: vAx, vAy – проекции скорости входного шарнира A на оси НСК OXY.
Тогда угловая скорость шатуна и скорость ползуна:
2 = –vAy /( l2 cos 2 ) ;
(2.21)
vB = vAx – l2 2 sin 2 .
Дифференцируя (2.20) по времени, получим систему уравнений для определения ускорений:
где: Ax, Ay – проекции ускорения входного шарнира A на оси НСК OXY (см. уравнение (2.16).
Тогда угловое ускорение шатуна и ускорение ползуна:
(2.22)
2.3.3. Кулисные структурные группы
Механизмы двух модификаций, состоящие из входного звена OA и структурных групп с кулисами представлены на рис. 2.11, 2.12. Ось кулисы в общем случае может быть смещена как от шарнира A на величину l2, так и от опоры B на величину b. Смещения на рисунках показаны положительными. Введем в рассмотрение вектор l3* из точки A в точку B, который соответствует положению кулисы при отсутствии смещений. Найдем сначала решение для этого случая (все величины, помеченные ниже звездочкой, относятся к случаю l2 = b = 0).
Если занумеровать звенья так, как это показано на рис. 2.11, 2.12, то уравнение замкнутого векторного контура для обеих модификаций запишется одинаково:
Проецируя его на оси неподвижной системы координат OXY и учитывая, что 4 = 180О = Const, а l1cos 1 = xA, l1 sin 1 = yA – координаты входного шарнира A, получим:
xA + l3* cos 3* – l4 = 0;
(2.23)
yA + l3* sin 3* = 0.
Из системы (2.23) находим:
(2.24)
Отметим, что при вычислении по формулам (2.24) результат l3* = 0 является признаком неработоспособности механизма если в процессе движения входное звено должно проходить положение (xA = l4 , yA = 0).
Для определения угловой скорости кулисы 3* и скорости ползуна относительно кулисы v3* продифференцируем систему (2.23) по времени:
vAx + v3* cos 3* – l3 3* sin 3* = 0 ;
(2.25)
vAy + v3* sin 3* + l3 3* cos 3* = 0.
где: vAx, vAy – проекции скорости входного шарнира A (см. уравнения (2.20).
Система (2.25) линейна относительно 3*, v3*, т.е. легко разрешима, например, по формулам Крамера.
Дифференцируя (2.25) по времени, получим систему уравнений для определения углового ускорения кулисы 3* и ускорения ползуна относительно кулисы 3*:
Ax+3* cos3* – 2v3* 3* sin3* – l3* 3* sin3* – l3* 3*2 cos3* = 0;
(2.26)
Ay+3* sin3*+ 2v3* 3* cos3* + l3* 3* cos3* – l3*3*2 sin3*= 0.
где: Ax, Ay – проекции ускорения входного шарнира A на оси неподвижной системы координат OXY (см. уравнение (2.1).
Кинематические параметры движения кулисы при наличии смещений l2, b (см. рис. 2.11, 2.12) получим через параметры движения вектора l3*, который повернут относительно вектора l3 на угол :
= arcsin((b – l2 )/l3*); 3 = 3* + ; l3 = l3* cos . (2.27)
На рис. 2.11, 2.12 показаны положительные смещения l2 и b.
Дифференцируем дважды по времени выражения для 3 и l3:
. ..
3 = 3*+ ; 3 = 3* + ;
.
v3 = v3* cos – l3* sin ; (2.28)
. .. .
3 = 3* cos – 2 v3* sin – l3*( sin + 2 cos ),
Необходимые для вычисления по формулам (2.28) производные от , определим последовательно дифференцируя первое из выражений (2.27):
(2.29)