- •Федеральное агентство по образованию
- •Научный редактор Кащук м.Г.
- •Предисловие
- •Введение
- •Условные обозначения
- •Рдс – ручная дуговая сварка штучными электродами;
- •Оцк – объемно-центрированная кристаллическая решетка;
- •Мхн – микрохимическая неоднородность.
- •1. Классификация сталей и сплавов
- •1. По химическому составу:
- •2. По назначению в зависимости от основных свойств:
- •3. По системе легирования:
- •5. По системе упрочнения твердого раствора:
- •2. Особенности работы сварных конструкций из специальных сталей и сплавов
- •3. Влияние легирующих элементов на процессы, протекающие в сталях при сварке
- •3.1. Влияние легирующих элементов на процессы, протекающие при нагреве
- •3.2. Влияние легирующих элементов на превращения аустенита при охлаждении
- •3.3. Влияние легирующих элементов на структурные превращения при сварке
- •3.4. Влияние легирующих элементов на физические свойства сталей
- •3.5. Влияние легирующих элементов на плавление и кристаллизацию металлов и сплавов
- •3.5.1. Особенности кристаллизации сварочной ванны
- •3.6. Химическая неоднородность сварного соединения
- •3.7. Влияние режима сварки на степень химической неоднородности сварного шва
- •4. Свариваемость легированных сталей
- •4.1. Горячие трещины в сварных соединениях
- •4.1.1. Методы повышения сопротивляемости сварных соединений образованию горячих трещин
- •4.2. Холодные трещины в сварных соединениях
- •4.2.1. Способы повышения сопротивляемости сварных соединений легированных сталей холодным трещинам
- •4.3. Ламелярные трещины
- •4.4. Трещины повторного нагрева
- •4.5. Хрупкие разрушения
- •4.6. Термическая обработка сварных соединений
- •5. Сварка жаропрочных перлитных сталей
- •5.1. Трудности при сварке жаропрочных перлитных сталей
- •5.2. Технология сварки и свойства сварных соединений
- •5.3. Термическая обработка сварных соединений
- •Режим отпуска сварных соединений, выполненных дуговой сваркой
- •6. Сварка хромистых сталей
- •6.1. Общие рекомендации по сварке хромистых сталей
- •6.2. Сварка мартенситных сталей
- •4. Термообработка после сварки (табл. 12).
- •Тепловой режим сварки мартенситных сталей
- •6.2.1. Технология сварки и свойства сварных соединений
- •6.3. Сварка мартенситно-ферритных сталей
- •6.3.1. Технология сварки и свойства сварных соединений
- •6.4. Сварка ферритных сталей
- •6.4.1. Технология сварки и свойства сварных соединений
- •7. Сварка аустенитных хромоникелевых сталей
- •Химический состав коррозионно-стойких сталей
- •Химических состав некоторых жаропрочных сталей
- •7.1. Трудности при сварке хромоникелевых сталей
- •4. Поры в наплавленном металле.
- •7.1.1. Трещины в сварных соединениях
- •7.1.2. Межкристаллитная коррозия сварных соединений
- •7.1.3. Охрупчивание металла сварного соединения при эксплуатации
- •7.1.4. Поры в наплавленном металле
- •7.2. Общие рекомендации по сварке аустенитных сталей
- •7.3. Технология сварки
- •7.4. Термическая обработка
- •8. Сварка разнородных сталей
- •8.1. Образование и строение зоны сплавления
- •8.2. Образование диффузионных прослоек в зоне сплавления
- •8.3. Дефекты сварных соединений
- •8.4. Рекомендации по сварке разнородных сталей
- •9. Сварка сплавов на никелевой основе
- •9.1. Трудности при сварке никелевых сплавов
- •Химическая неоднородность металла шва
- •9.2. Технология сварки и свойства соединений
- •Приложения
- •Перечень лабораторных и практических работ
- •Темы индивидуальных докладов
- •Условное обозначение элементов в марках сталей
- •Список использованной и рекомендуемой литературы Основная литература
- •Дополнительная литература
- •Введение ……………………………………………………………... 4
3.1. Влияние легирующих элементов на процессы, протекающие при нагреве
Это влияние связано с изменением температуры растворения карбидов, скорости диффузии углерода и ЛЭ в феррите, со склонностью к росту зерна, положением критических температур и содержанием углерода в эвтектике.
Карбиды ЛЭ имеют более высокую температуру растворения, чем цементит (Fe3C):
Тпл соединения, °С |
Fe3C |
Mn3C |
Сг7С3 |
WC |
Мо2С |
VC |
TiC |
ZrC |
Тпл, °С |
1500 |
1480 |
1940 |
2900 |
2900 |
3100 |
3100 |
3800 |
Процесс растворения карбидов при нагреве носит диффузионный характер и зависит от температуры, их количества и степени коагуляции, поскольку в этом случае приобретает значение время перехода карбидов в раствор, которое увеличивается с увеличением карбидной фазы и размеров карбидных включений.
Диффузионный характер растворения и высокая Тпл карбидов приводят к тому, что большинство ЛЭ повышают температуру Ас1 (рис. 3). Исключение составляют Mn и Ni, которые снижают температуру растворения цементита (П = Ф+Ц), и превращения происходят при более низких температурах.
Практически все ЛЭ, кроме Mn, понижают склонность к росту зерна при нагреве. Карбидообразующие элементы, особенно дающие труднорастворимые карбиды, препятствуют движению границ зерен (росту зерна), Mn увеличивает склонность стали к росту зерна, a Ni и S влияют незначительно, то есть у разных сталей в зоне Тmax величина выросшего зерна будет различной, и при наличии даже небольшого количества карбидов сохраняется мелкозернистая структура.
Гомогенизация аустенита, образующегося при превращении перлита, определяется диффузией С и ЛЭ. Большинство ЛЭ уменьшает скорость диффузии С в растворе (рис. 6). Это приводит к увеличению температуры гомогенизации аустенита для легированных сталей. Гомогенизация аустенита по углероду идет значительно быстрее, чем по ЛЭ (рис. 7).
Рис. 6. Влияние легирования –Fe на коэффициент диффузии С при Т=700 С |
Рис. 7. Зависимость коэффициента диффузии С от температуры |
Повышенная устойчивость карбидов ЛЭ против коагуляции при нагреве до Ас1 обусловливает и меньшую зону разупрочнения при сварке легированных сталей, чем нелегированных. Но в зонах, нагретых до 450 °С, при наличии V и Ti возможно выделение упрочняющих фаз и повышение твердости.
3.2. Влияние легирующих элементов на превращения аустенита при охлаждении
Углерод и большинство ЛЭ увеличивают устойчивость аустенита и уменьшают скорость его превращения. Поэтому легированный аустенит распадается при более низкой температуре. На диаграмме изотермического распада аустенита это выражается в сдвиге вправо от вертикальной оси С-образной кривой. В условиях непрерывного охлаждения увеличение инкубационного периода приводит к уменьшению критической скорости охлаждения Wкрпри закалке.
В некоторых высоколегированных сталях Wкр уменьшается настолько, что даже медленное охлаждение не позволяет получить распада аустенита на ферритно-перлитную смесь или бейнит, и аустенит переохлаждается без распада до Т мартенситного превращения или даже до комнатной Т, что характерно для аустенитных и мартенситных сталей.
Основные ЛЭ снижают температуры Мн и Мк и способствуют увеличению в сталях количества остаточного аустенита (рис. 8).
При охлаждении фазовые изменения вызываются полиморфными превращениями. При этом могут происходить два типа превращений: диффузионное и бездиффузионное (мартенситное). Движущей силой превращений является разность свободных энергий исходной и образующихся фаз.
Рис. 8. Влияние легирующих элементов на температуру
мартенситного превращения (а) и количество аустенита (б)
Превращение аустенита при температурах Ar1 – 550 °С называется перлитным, а в интервале 550 °С – Мн – промежуточным. Дисперсность перлитных структур оценивается межпластиночным расстоянием (МР), за которое принимают среднюю суммарную толщину соседних пластинок феррита (Ф) и цементита (Ц). Если превращения происходят при Т > 670 °С, образуется сравнительно грубая смесь кристаллитов Ф+Ц с МР = (5...7)10-7 м. Такую смесь называют перлитом (П). Превращения при Т = 640...590 °С дает МР = (3...4)10-7 м. Такую перлитную структуру называют сорбитом (С). При Т = 580...550 °С МР = (1...2)10-7 м. Такую структуру называют трооститом (Т).
При перлитном превращении полиморфный переход сопровождается диффузионным перераспределением углерода. Мартенситное превращение интенсивно протекает при непрерывном охлаждении стали со скоростью, WWкр, в интервале Мн–Мк. В этом случае происходит перестройка кристаллической решетки , а углерод не успевает перераспределиться и образуется мартенсит (М) – неравновесная фаза – пересыщенный твердый раствор углерода в Fe.
По мере образования М аустенита становится меньше, и он подвергается большему всестороннему сжатию, так как М имеет больший объем (А – 0,1275 см3/г, М – 0,1310 см3/г). Это препятствует дальнейшему превращению и при некоторой Т в оставшемся сжатом аустените прекращается образование игл мартенсита. Эта температура обозначается как Мк.
Легирующие элементы не влияют на кинетику мартенситного превращения. Их влияние сказывается исключительно на величине Мн, Мк и количестве остаточного аустенита (рис. 8).