- •1. Особенности древесины как конструкционного материала
- •2. Макроструктура древесины хвойных пород
- •3.Пороки древесины и их влияние на мех св-ва
- •10.Строительная фанера.
- •11,12.. Расчет центрально-сжатых элементов
- •14.Понятие о предельном состоянии конструкций.Две группы предельных состояний
- •15. Постоянные и временные нагрузки.Равномерно-распределенная нагрузка.Погонная нагрузка.ГрузоваЯ площадь. Какие нагрузки относятся к постоянным?
- •16. Рассчет деревянных элементов на Косой изгиб
- •17.Рассчет сжато изгибаемых деревянных элементов
- •18.Расчет растянуто-изгибаемых деревянных элементов.
- •10. Строительная фанера.
- •21. Соединения на лобовых врубках.
- •22. Соединения на цилиндрических нагелях. Расчет и правила расстановки.
- •23. Клеевые соединения.
- •24. Констуирование и расчет разрезных, консольно-балочных и неразрезных прогонов.
- •25. Конструирование и расчет клеефанерных балок с плоской и волнистой стенкой .
- •Подбор сечений элементов фермы. Пример расчета
- •29) Обеспечение пространственной жесткости плоских деревянных конструкций в зданиях и сооружениях. Горизонтальные и вертикальные связи в покрытии
Подбор сечений элементов фермы. Пример расчета
Исходные данные: 1. полигональная ферма пролетом L = 18,6 м, восьмипанельная, длина панели d = L/8 = 2,35 м; высота фермы h = L/6 =3,1 м, высота опорной стойки hоп=h-i×L/2=3,1-0,1×09,3=2,17 м (i=0,1 – уклон верхнего пояса);
2. группа конструкций по условиям эксплуатации - AI (внутри- отапливаемое здание);
3. значения расчетных постоянной и временной узловых нагрузок: G=930 кг, P=2620 кг.
Максимальные усилия в верхнем и нижнем поясах получаются в панелях В-4 (Nвп=-21,69 т) и Н3 (Nнп=21,58 т). Усилие в опорном раскосе Nоп= -17,29 т, в наиболее нагруженной стойке Nст=5,31 т.
Подбор сечений стержней фермы начинается с нижнего пояса.
Нижний пояс.
1. Из условия прочности (1) для центрально растянутого стержня определяем требуемое значение площади ослабленного врубкой сечения
где mв=1 (группа конструкций АI) и mо=0,8.
2.При максимальной степени ослабления сечения н.п. врубкой на глубину hвр=1/4hнп (hнп – высота сеченя н.п.) полная площадь поперечного сечения определяется как
.
3. С учетом требования hнп³1,5bнп (bнп – ширина сечения н.п.) и сортамента пиломатериалов хвойных пород (приложение 4) выбираем сечение н.п. bнпxhнп=150x250 мм, при котором Абр=375 см2.
4. Из условия hвр£1/4hнп задаемся глубиной врубки в нижний пояс hвр=6 см (значение hвр должно быть кратно 0,5 см) и проверяем прочность ослабленного сечения
(Условие выполняется)
Верхний пояс.
1. Из условия прочности центрально-сжатого стержня (2) определяем требуемое значение площади ослабленного врубкой сечения
где Rc=140 кг/см2 (для изготовления поясов фермы применяется древесина II сорта).
2. Определяем требуемое значение полной площади поперечного сечения с учетом ослабления сечения в.п. врубкой (hвр=1/4hвп)
.
3.Ширина сечения в.п. bвп принимается равной bнп 0, т.е. bвп=bнп=15 см. Требуемое значение высоты сечения в.п. определяем как
С учетом сортамента и требования hвп³bвп назначаем сечение в.п. bвпxhвп=150x150 мм, при котором Абр=225 см2.
4. Вычисляем радиусы инерции сечения rx=0,289hвп»4,34 см и ry=0,289bвп»4,34 см. Расчетные длины в.п. в плоскости и из плоскости фермы при установке прогонов в каждом узле в.п. равны между собой lx=ly=d/cosa=2,35/cos60»2,36 м. Определяем гибкости в.п. lx и ly : lx=ly=lx/rx=236/4,34=54,4.
На чертежах узлов конструкций (рис. 5.4), которые выполняют в более
крупном масштабе, чем главный вид конструкции, показывают: сечения эле-
ментов, формы и размеры врубок, размеры, количество и разбивку соединяю-
щих элементов – гвоздей, болтов, скоб и т. д., деревянных накладок, подкладок
и т. п.
.
Рис. 5.4. Чертёж узла деревянной фермы
На чертежах узлов сохраняют такое положение элементов, которое задано
на главном виде или разрезе конструкции. В случае необходимости, кроме ор-
тогональных проекций вычерчивают аксонометрию узла. На чертежах узлов
проставляют следующие размеры: между осями основных конструктивных
элементов, между осями соединяющих элементов, а также размеры этих эле-
ментов; габариты элементов узла (накладок, шпонок, прокладок и т. п.).
30) Типы арок их достоинства и недостатки
По статической схеме арки подразделяют на трехшарнирные, двухшарнирные и бесшарнирные. О целесообразности арок можно судить по эпюре моментов. Наибольшие изгибающие моменты возникают в трехшарнирной арке в четверти пролета, поэтому трех-шарнирные—самые тяжелые и вследствие этого мало применимы. В бесшарнирных арках моменты в средней половине пролета минимальны и возрастают на сравнительно небольших участках вблизи опор,поэтому они самые легкие. Однако подобно рамам, применение бесшарнирных арок возможно только на недеформируемых грунтах, в противном случае расход материала на фундаменты в значительной степени перекрывает экономию материалов, получаемую на самой арке.
Двухшарнирные арки менее чувствительны к температурным и деформационным воздействиям, чем бесшарнирные, и обладают большей жесткостью, чем трехшарнирные арки. Кроме того, они имеют более равномерное распределение изгибающего момента по сравнению с двумя другими статическими схемами. Двухшарнирные арки достаточно экономичны по расходу материала, просты в изготовлении и монтаже и благодаря этим качествам находят преимущественное применение в зданиях и сооружениях.
В арках, загруженных равномерно распределенной нагрузкой, минимальное значение моментов достигается тогда, когда очертание арки совпадает с кривой давления. Этому случаю соответствует арка, очерченная по квадратной параболе. В пологих арках с целью упрощения изготовления параболическая кривая может быть заменена дугой окружности, не вызывающей существенного увеличения усилий. При увеличении высоты арок нормальная сила и распор уменьшаются, а изгибающий момент значительно возрастает. Этому способствует в большой мере влияние ветровой нагрузки, оказывающее разное воздействие на арку с напорной и отсосной стороны, давая две неравные кривые давления.
В конструктивном отношении металлические арки подразделяют на сплошные и сквозные (решетчатые). Сплошные арки, имеющие высоту сечения 'До—'/во пролета ( 162, а), применяют при пролетах до 60 м. Иногда из функциональных соображений проектируются арки из двух прямолинейных элементов. Высоту сечения в таких арках принимают '/is:—'/20 пролета. По сравнению с криволинейными арками эти арки малоэффективны. Сечение сплошных арок выполняют в виде сварного широкополочного двутавра, трубы и составных сечений из двух швеллеров или двутавров, соединенных планка.-ми. Составные сечения имеют большую жесткость из плоскости арки, поэтому их целесообразно применять при больших пролетах.
При пролетах более 60 м преимущественно проектируют сквозные арки с параллельными поясами ( 162,6). Сквозные арки имеют меньшую жесткость, поэтому высоту сечения в таких арках увеличивают до Узб—'До пролета. Пояса сквозных арок выполняют из уголков, швеллеров, труб и двутавров. При больших пролетах и усилиях сквозные арки делают пространственными в виде треугольного или четырехугольного поперечного сечения. В сквозных арках пояса по вертикали и горизонтали сопрягаются решетчатыми связями треугольного или раскосного типа, выполняемыми из одиночных уголков, швеллеров или двутавров.
Компоновка стропильного перекрытия по аркам аналогична компоновке рамного стропильного перекрытия. Отличительная особенность арочного перекрытия — необходимость устройства вертикальных продольных связей между арками с шагом не более 12 м, обеспечивающих устойчивость нижнего сжатого пояса при наличии горизонтальных связей по верхним поясам. Связи по верхним поясам следует доводить до опор.
При пролетах более 60 м отдельные плоские арки объединяют попарно в блок шириной 3—6 м, а расстояние между блоками принимают 18—24 м. Общая устойчивость такого покрытия повышается путем постановки дополнительных горизонтальных связей между блоками в плоскости верхних поясов по коньку покрытия. В этом случае в систему связей включают верхние пояса ферм-прогонов.