Министерство Образования и Науки РФ Костромской Государственный Технологический Университет

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

по дисциплине:

«Электромеханика»

Проверил: преподаватель Приваленков Ю.П.

Выполнил: студент группы 14-ЗАС-108 Воронов А.С.

Кострома, 2015

7

Автоматические выключатели…………….………………………………………...17

7

Задание на расчет трехфазных силовых сетей до 1000В.

Рассчитать трехфазную силовую электрическую сеть в соответствии с шифром задания.

Фидер от главного распределительного щита (ГРЩ) до РП1 выполнен четырехжильным кабелем ААБ-1000, проложенным в земле при наибольшей температуре почвы +20°С. Сети от РП до приемников выполнены проводом АПВ в трубе, проложенной в полу.

Допустимая потеря напряжения 5%.

Рис. 1 Фрагмент расчетная схема силовой линии.

Данные варианта №8.

Номер варианта задания	Одновременно подключенные АД (номера АД в табл. 2)				Расстояние от Су до РП, м				Расстояние от Рп до ТП, м
	Потребитель 1	Потребитель 2	Потребитель 3	Су 1		Су2		Суз
8	19	14,17,18,24	20	130		430		160

Таблица 2. Параметры электродвигателей «Потребитель 1» .

№ двигателя п/п	Типоразмер	Мощность	Скольжение	КПД	Cosφ	Ммакc	Мп	Ммин	In
						Мном	Мном	Мном	Iном
		кВт	%	%
Синхронная частота вращения 750 об/мин.
19	4A180S4Y3	22	2	90	0,9	2,2	1,4	1	7

Таблица 3. Параметры электродвигателей «Потребитель 2».

№ двигателя п/п	Типоразмер	Мощность	Скольжение	кпд	Cosφ	Ммакс	Мп	Ммин	Iп
						Мном	Мном	Мном	Iном
		кВт	%	%
Синхронная частота вращения 750 об/мин.
14	4А112М4УЗ	5,5	5	85,5	0,86	2,2	2	1,6	7
17	4A160S4У3	15	2,8	89	0,88	2,2	2	1	7
18	4А160М4УЗ	18,5	2,7	90	0,88	2,2	1,4	1	7
24	4A100S4У3	3	5,3	82	0,83	2,2	2	1,6	6,5

Расчетный ток линии к единственному трехфазному асинхронному двигателю.

Расчетный ток равен номинальному току двигателя и берется из паспортных данных двигателя или определяется выражением:

где Рн - номинальная мощность двигателя, кВт;

η_н - номинальный КПД двигателя;

cos φ - номинальный коэффициент мощности;

Рн, U, η_н, cos φ - величины, определяемые по паспортным данным двигателя.

В том случае, когда известно, что двигатель загружен на мощность, менее номинальной, расчетный ток уменьшается пропорционально К3 коэффициенту загрузки.

Рассчитаем номинальный и пусковой ток для асинхронного двигателя 4А18084УЗ«Потребителя 1» .

Расчетный ток 1_рас = 41.23А

Расчет пускового тока.

Imax - максимальный ток в цепи, равный пусковому току двигателя

или сумме пусковых токов, если несколько двигателей включаются от одного

пускового устройства, или

где:

- сумма номинальных (рабочих) токов двигателей, за

исключением двигателя, имеющего наибольшую мощность;

Пусковой ток I_пуск = 41.3*7 =288.86А

Рассчитаем номинальный и пусковой ток для асинхронного двигателя 4А112М4УЗиз группы «Потребителя 2».

Расчетный ток I_pac = 1.365A Расчет пускового тока.

Imax - максимальный ток в цепи, равный пусковому току двигателя или сумме пусковых токов, если несколько двигателей включаются от одного пускового устройства, или

где: - сумма номинальных (рабочих) токов двигателей, за

исключением двигателя, имеющего наибольшую мощность;

Пусковой ток I_пуск ⁼ 11.365*7 =79.55 А

Рассчитаем номинальный и пусковой ток для асинхронного двигателя 4A160S4Y3H3 группы «Потребителя 2».

Расчетный ток I_рас= 29.1А

Расчет пускового тока.

Imax - максимальный ток в цепи, равный пусковому току двигателя или сумме пусковых токов, если несколько двигателей включаются от одного пускового устройства, или

где: - сумма номинальных (рабочих) токов двигателей, за исключением

двигателя, имеющего наибольшую мощность;

Пусковой ток I _пуск = 29.1*7 =203.7 А

Рассчитаем номинальный и пусковой ток для асинхронного двигателя 4А160М4УЗиз группы «Потребителя 2».

Расчетный ток I_рас =35.5А Расчет пускового тока.

Imax - максимальный ток в цепи, равный пусковому току двигателя или сумме пусковых токов, если несколько двигателей включаются от одного пускового устройства, или

где: - сумма номинальных (рабочих) токов двигателей, за исключением

двигателя, имеющего наибольшую мощность;

Пусковой ток I _пуск = 35.5*7 =248.42А

Рассчитаем номинальный и пусковой ток для асинхронного двигателя 4A100S4У3H3 группы «Потребителя 2».

Расчетный ток 1_рас = 6.7 А

Расчет пускового тока.

Imax - максимальный ток в цепи, равный пусковому току двигателя или сумме пусковых токов, если несколько двигателей включаются от одного пускового устройства, или

где: - сумма номинальных (рабочих) токов двигателей, за исключением

двигателя, имеющего наибольшую мощность;

Пусковой ток I _пуск. = 6.7*6.5 =43.53А

Рассчитаем номинальный и пусковой ток для асинхронного двигателя 4А180М4УЗиз группы «Потребителя 3».

Расчетный ток Iрас = 56.28А

Расчет пускового тока

Imax - максимальный ток в цепи, равный пусковому току двигателя или

сумме пусковых токов, если несколько двигателей включаются от одного

пускового устройства, или

где: - сумма номинальных (рабочих) токов двигателей, за исключением двигателя, имеющего наибольшую мощность;

Пусковой ток I_пуск = 56.8*7 =393.95 А

Расчетный ток однофазной линии к нескольким приемникам электрической энергии с независимыми пусками.

В этом подключении расчетный ток определяется как сумма токов всех подключенных двигателей с учетом коэффициента одновременности их работы К₀.

где I_i - ток каждого двигателя, подключенного к станции.

Здесь и в следующих за этим выражениях значение К₀ следует брать из отраслевых норм или по результатам испытания конкретной установки. Если

других сведений нет, можно считать К₀ =1.

Для «потребителя 2», который включает в себя четыре одновременно соединённых АД, расчетный ток равен:

Расчетный ток I_рас= 11.36 +29.1 +35.5 +6.7 =82.65А

I’п - пусковой ток двигателя, имеющего наибольшую мощность.

Расчет пускового тока.

Imax - максимальный ток в цепи, равный пусковому току двигателя или

сумме пусковых токов, если несколько двигателей включаются от одного

пускового устройства, или

где: - сумма номинальных (рабочих) токов двигателей, за исключением

двигателя, имеющего наибольшую мощность;

Пусковой ток I_пуск = 11.36 + 29.1 + 248.42 + 6.7 = 295.59А

Расчетный ток линии от распределительного пункта до ТП.

Расчетный ток определятся как сумма токов линий, выходящих из РП.

где I_i - ток каждого вывода (линии, подключенной к РП).

Расчетный ток I_рас = 41.26 + 11.36 + 29.1 + 35.5 + 6.7 + 56.28 = 180.2A

Расчет сечений проводников линий.

От РП1 отходит три линии до СУ 1, СУ2, СУЗ, к каждому СУ присоединено по потребителю. При расчете сечений проводников следует воспользоваться сведениями о кабелях, проводниках и шнурах.

Расчет линии от распределительного пункта до станции управления.

Для токов менее 250А в трехфазных цепях (силовые линии от РП до станций управления) применяем провода марки ПРН-660, для прокладки по 3 провода в стальных трубах диаметром ^3/4 дюйма, скрытно, по строительным конструкциям в пыльных помещениях;

Линия состоит из трех медных проводов ПВА в металлической трубе в полу, температура окружающей среды 50 °С.

Расчет линии от РП до СУ-1.

Установленная мощность - 22 кВт,

Номинальный ток - 41,26 А.

Сечение проводников в линиях от РП до СУ при условиях:

где: I_Pdd - расчетный допустимый длительный ток, А;

I_dd -допустимый длительный ток для условий номинальной температуры и нормированного способа прокладки - назначается с учётом материала проводника, конструкции провода (кабеля), номинального напряжения, способа прокладки и др.

K₁ - поправочный коэффициент, устанавливаемый в зависимости от температуры земли и воздуха.

К₂ - поправочный коэффициент, учитывающий тепловое влияние от кабелей проложенных рядом параллельно.

Поправочный коэффициент K₁для температуры окружающей среды +50 °С равен 0,74

Поправочный коэффициент К₂для расстояния между кабелями 100 мм при числе кабелей 3 равен 0,85.

Из условия тока для трёх одножильных медных проводов, проложенных в одной трубе, выбираем сечение проводников = 10 мм².

Для выбранного сечения S=10 мм²:

Допустимый длительный ток для проводов с резиновой и полихлорвиниловой изоляцией с медными жилами:

Допустимый длительный tok I_дд = 80 А .

Найдем = 80 *0,74*0,85 - 50.32 А.

Условие I_рас ≤ I_рдд*К_т справедливо, 41,26≤50,32 кабель выбран правильно.

Внутренний диаметр стальной трубы для прокладки изолированных проводов равен ³/4 дюйма.

Расчет линии от РП до СУ-2.

Линия питает четыре одновременно подключенных асинхронных двигателя. Суммарная мощность подключенных двигателей Р_сум=42 кВт.

Двигатели включаются и работают одновременно, расчетный ток приравняем сумме номинальных токов двигателей всех агрегатов I_рас=82,65 А.

Из условия тока для трёх одножильных медных проводов, проложенных в

одной трубе, выбираем кабель сечение S=50 мм² .

Для выбранного сечения допустимый длительный ток I _дд = 170 А.

С учетов поправочных коэффициентов найдем расчетный допустимый длительный ток:

Поправочный коэффициент К₁ для температуры окружающей среды +50 °С равен 0,74.

Поправочный коэффициент К2 для расстояния между кабелями 100 мм при числе кабелей 3 сечение S=50 мм“ равен 0,85.

=170*0,74*0,85=106,93A

Условие I_рас ≤ I_рдд*К_т выполняется, 82.65 ≤ 106,93 сечение кабеля выбрано, верно.

Внутренний диаметр стальной трубы для прокладки изолированных проводов равен 2 дюймам.

Расчет линии от РП до СУ-3.

Установленная мощность - 30кВт.

Номинальный ток-56,28 А.

Для выбранного сечения S = 25 мм²:

Допустимый длительный ток I_дд = 115 А.

Найдем =115 *0,74*0,87 = 72,33 А.

Условие I_рас ≤ I_рдд*К_т справедливо, 56,28 ≤ 72,33 кабель выбран правильно.

Внутренний диаметр стальной трубы для прокладки изолированных проводов равен ³/4 дюйма.

Линии от распределительного пункта РП1 до ТП.

Фидер от главного распределительного щита (ГРЩ) до РП1 выполнен четырехжильным кабелем ААБ-1000, проложенным в земле при наибольшей температуре почвы +20°С.

Расчетный ток вводного кабеля ГРЩ равен сумме токов вводных кабелей РП.

Расчетный ток I_рас = 180,2А

Кабель с медными жилами с бумажной пропитанной маслоканифольной оболочке, и не стекающей массами изоляцией в свинцовой оболочке, прокладываемый в земле.

Рабочая температура — от -50 до +50 °С.

Выбираем кабель сечение S=75 мм² .

Допустимый длительный ток для кабелей с медными жилами с бумажной пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами изоляцией в свинцовой оболочке, прокладываемых в земле / воздухе.

Для выбранного сечения допустимый длительный ток I_дд = 265 А.

С учетов поправочных коэффициентов найдем расчетный допустимый длительный ток:

Поправочный коэффициент К_т для температуры земли +20 °С равен 0,92.

I_рдд • К_т =265*0,92= 243.8 А.

Условие I_рас ≤ I_рдд*К_т справедливо, 180,2 ≤ 243,8сечение кабеля выбрано правильно, S =75 мм².

Проверочный расчет сети на потерю напряжения.

После выбора сечения проводов по нагреву производится проверка на потерю напряжения в конце линии. Согласно ПУЭ допустимую потерю напряжения от подстанции до приемника (в процентах от нормального напряжения) можно принимать:

- для силовых сетей, питающих трехфазных двигателей - 5 - 6%;

- для осветительных сетей при совместном питании - 3 - 5% .

Потерю напряжения ∆U,% на участке линии можно определить из уравнения:

где Р_р - расчетная мощность линии, кВт;

l - длина участка, м;

γ - удельная проводимость материала, м/Ом*мм² .

S - сечение токопроводящей жилы, мм2;

U - линейное напряжение сети, В.

В расчетах сечений γ принимают 33 и 54 м/Ом*мм² для алюминия и меди соответственно.

При определении потери напряжения от РП до удаленного приемника потери на отдельных участках линии суммируются.

Произведем расчет падения напряжения до самого мощного потребителя двигателя 4А180М4УЗ.

Потребляемая мощность, 30 кВт.

Длина линии, 160м.

Рассчитаем потерю напряжения на участке от СУ-3 до РП, от ГРЩ до ТП.

Результаты просуммируем. Суммарная потеря напряжения не должна превышать 5%.

Потери напряжения цепи от СУ-3 до РП1

Потери напряжения цепи от РП1 до ТП

Определяем суммарную потерю напряжения на всем участке от трансформаторной подстанции до СУ-3

Σ∆U% = 2,462+1,212 = 3,674% <5% суммарная потеря напряжения на участке от СУЗ до ТП удовлетворяет требованиям.

Потери напряжения цепи от СУ-3 до РП1 в норме.

Произведем расчет падения напряжения до самого удалённого потребителя двигателя «Потребителя 2».

Потребляемая мощность, 82,65 кВт.

Длина линии, 430м.

Потери напряжения цепи от СУ-2 до РП1

Потери напряжения цепи от РП1 до ТП

Σ∆U% = 2,573+1,212 =3,785% <5% суммарная потеря напряжения на участке от СУ2 до ТП удовлетворяет требованиям.

Потери напряжения цепи от СУ-2 до РП1 в норме.

Так как суммарная потеря напряжения не превышает допустимое значение погрешности, выбор сечений является верным.

Автоматические выключатели.

Автоматические выключатели применяются для нечастых коммутаций в режиме оперативных коммутаций и защиты электрических цепей при перегрузках и коротких замыканиях.

Выбирают автоматические выключатели по:

1. Номинальному току автомата (силовых контактов) I_Н.А., А из условия:

I_Н.А ≥ I_P, где I_Р - рабочий ток в цепи, А;

2. Номинальному току расцепителей:

а) тепловой расцепитель из условия: I_Н.А ≥ I_P,

По стандартной шкале уставок теплового расцепителя для данной серии автоматического выключателя. Следует учитывать, что номинальный ток срабатывания в зоне перегрузки теплового расцепителя зависит от коэффициента Кс.п, приводимого для каждой серии и типа автомата и определяется I_СП≥ Кс.п*I_Н.Р.

б) электромагнитный расцепитель из условия:

I_СО = I_Э.М. ≥ I_Н.Р.* Кс.о,

где: I_СО - ток срабатывания отсечки электромагнитного максимальнотокового расцепителя, А;

I_Э.М - ток уставки электромагнитного расцепителя, А;

Кс.о - коэффициент кратности срабатывания отсечки.

Выбор автоматического выключателя на линию от РП1 до СУ-1.

I_Р = 41.26 А- рабочий ток в цепи.

Кс.о ⁼ 7- коэффициент кратности срабатывания отсечки.

Допустимый длительный ток I_дд = 80 А.

1. Номинальному току автомата: I_Н.A ≥ 41.26 А

2. Номинальному току расцепителей:

I_СО = I_Э.М. ≥ I_Н.Р.* Кс.о ≥ 41.26*7≥361,1 А

3.Определим ток уставки теплового расцепителя:

I_Н.УСТ = 1,25 • I_н= 1,25 • 41,26 =51.58А.

Выбранный автоматический выключатель:

Серия - ВА-51

Тип-ВА51-31

Iн.а. = 100А

Ксп = 1,35

Ксо = 6.3

Iсо= Ксо* Iнр=630 А

Iнр=10 А

Iср,т.р= Ксп* Iнр=135 А

для автоматов с тепловыми и комбинированными расцепители выполняется условие Iн<=1,51дд , 51.58А<= 150А.

Данный автоматический выключатель удовлетворяет всем требования.

Выбор автоматического выключателя на линию от РП1 до СУ-2.

I_р - рабочий ток в цепи: I_Р = 82,65 А.

Кс.о - наибольший коэффициент кратности срабатывания отсечки: Кс.о = 7. Допустимый длительный ток Iдд = 170 А.

1. Номинальному току автомата I_Н.А. ≥82,65А

2. Номинальному току расцепителей:

I_СО = I_Э.М. ≥ I_Н.Р.* Кс.о ≥ 82,65*7≥578,55 А

3.Определим ток уставкитепловогорасцепителя:

I_Н.УСТ = 1,25 • I_н= 1,25 • 82,65 =103,31А.

Выбранный автоматический выключатель:

Серия - ВА-51

Тип-ВА51-33

Iн.а.= 160 А

Ксп = 1,25

Ксо = 10

Iсо= Ксо* Iнр=1600 А Iнр=160 А

Iср,т.р= Ксп* Iнр=200 А

для автоматов с тепловыми и комбинированными расцепителями выполняется условие Iн<=1,5Iдд , 82,65<= 240

Данный автоматический выключатель удовлетворяет всем требования.

Выбор автоматического выключателя на линию от РП1 до СУ-3.

I_Р = 56,28А- рабочий ток в цепи.

Кc.о = 7- коэффициент кратности срабатывания отсечки.

Допустимый длительный ток I_дд = 115 А

1. Номинальный ток автомата: I_н.А ≥ 56,28 А

2. Номинальный ток расцепителей:

Iс.о.⁼ Iэ.м. ≥ I_h.p *K_c.o ≥ 56,28^*7 ≥ 393,96 А

3.Определим ток уставкитепловогорасцепителя:

I_Н.УСТ = 1,25 • I_н= 1,25 • 56,28 =70,35А.

Выбранный автоматический выключатель:

Серия - ВА51 Тип-ВА51-25

Iн.а. = 25 А

Ксп= 1,35

Ксо = 10

Iсо= Ксо* Iнр=250 А

Iнр=63 А

Iср,т.р= Ксп* Iнр=70,35А для автоматов с тепловыми и комбинированными расцепителями выполняется условие Iн<=1,5I_дд, 56,28<= 70,35

Данный автоматический выключатель удовлетворяет всем требования.

Выбор автоматического выключателя на линию от РП1 до ТП.

I_Р- рабочий ток в цепи = 180,2А.

Кc.о, - наибольший коэффициент кратности срабатывания отсечки Кс.о ⁼ 7. Допустимый длительный ток I _дд= 265 А.

1. Номинальному току автомата: I_н.А ≥ 180,2А.

2. Номинальному току расцепителей:

Iс.о.⁼ Iэ.м. ≥ I_h.p *K_c.o ≥ 180,2^*7 ≥ 1261 А

3.Определим ток уставкитепловогорасцепителя:

I_Н.УСТ = 1,25 • I_н= 1,25 • 180,2 =225,25А.

Выбранный автоматический выключатель:

Серия - ВА-53

Тип-В А51-33

Iн.а. = 160 А

Ксп = 1,25

Ксо = 10

Ico= Kco* Iнр=1600 А

Iнр=160 А

Iср,т.р= Ксп* Iнр=200 А

для автоматов с тепловыми и комбинированными расцепителями выполняется условие Iн<=1,5Iдд , 180,2<= 240

Данный автоматический выключатель удовлетворяет всем требования.

Следовательно, установленный в шкафу автоматические выключатели ВА51 удовлетворяет условиям коммутации и защиты подключаемой линии питания СУ1, СУ2, СУЗ.

Выбор магнитного пускателя с тепловым реле для каждого АД.

Магнитные пускатели выбирают по следующим характеристикам:

• номинальное напряжение силовых контактов Uh. ≥ U;

• номинальное напряжение и ток катушки Uh.k = U ц.упр ; Iн.авт > I_P ;

• габарит Рп ≥ Рн.дв или Iн.м.п > I н.дв ;

• возможность реверсирования;

• наличие тепловых реле;

• условия окружающей среды;

• по количество блок-контактов.

Плавкие предохранители.

Плавкие предохранители предназначены для защиты электрических сетей и приемников электрической энергии от токов короткого замыкания. Предохранители выбирают по типу, номинальному напряжению и номинальному току патрона, номинальному току плавкой вставки из условий:. U_H.П.≥ Up Iн.п. ≥ Ip Iн.п.в.≥ Iп.в.

где: Uн.п ; Iн.п.; Ih.ilb. - номинальные параметры для данного типа предохранителя - напряжение, ток и ток плавкой вставки (выбирается по стандартной шкале уставок);

Up. ;Iр ; Iп.в. - рабочие значения напряжения и тока и расчетное значение плавкой вставки.

Расчетное значение плавкой вставки для защиты асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором принимается:

где Imax - максимальный ток в цепи, например, равный пусковому току двигателя или сумме пусковых токов, если несколько двигателей включаются от одного пускового устройства, или

где: - сумма номинальных (рабочих) токов двигателей, за исключением

двигателя, имеющего наибольшую мощность;

I’ _п - пусковой ток двигателя, имеющего наибольшую мощность.

Если в цепи отсутствует пусковой ток, то

I_р.пл ≥ I_р * K₃

Где К₃ =1,1 - 1,2 - коэффициент запаса.

Условие селективности требует, чтобы номинальный ток плавкой вставки каждого последующего предохранителя (от потребителя к источнику питания) был на одну-две ступени больше I пл.вст. предыдущего предохранителя.

Выбор электротеплового реле и плавкой вставки на линию от РП1 до СУ-1.

Магнитный пускатель для двигателя 4А180М8УЗ, с параметрами:

U = 380 В,

Р_н = 30 кВт,

I_Н = 41,26 А,

I_Р - рабочий ток в линии = 41,26 А.

Кc.о, - коэффициент кратности срабатывания отсечки = 7.

Выбираем к установке магнитный пускатель типа ПМЛ первого габарита ПМЛ-521102

Номинальный ток пускателя I _н._п- 80 А.

Для электродвигателя выбираем тепловые реле типа РТЛ -2057:

U_н.т.р. =380 В.

I_н.т.р. = 80А.

Пределы регулировки номинального тока несрабатывания теплового реле от

1. А до 52,0 А.

Коэффициент α = 2,5 при нечастых и легких пусках и α = 1,6 - 2 - при особо тяжелых условиях пуска.

Пусковой ток: I_пуск = 41,26*7 =288,82А

Допустимый длительный ток: I_дд = 80 А.

Расчетный ток плавкой вставки:

I _р.пл. = I _пуск / α = 288.82/2,5 = 115,52А .

Для выбора типа патрона и номинала калибровочной части плавкого предохранителя, проверяем условие I _н.пл..≥ I _р._пл.

Выбираем плавкую вставку предохранителя на ближайшее большое стандартное значение I_н-пл. = 80 А. Тип патрона предохранителя допускающего применение такой плавкой вставки ПН-2.

U_н.п.= 380 В.

I_н.п.= 100 А - Номинальный ток патрона предохранителя (А).

I_н.п.в. ⁼ 100А- Номинальный ток плавкой вставки (А).

Плавкая вставка защищает от токов короткого замыкания, выполняя условие: I_пв/I_дд<=100/80=1,25<=3

Выбор магнитных пускателей для двигателей «Потребителя 2».

Магнитный пускатель для двигателя 4А112М4УЗ, с параметрами:

U = 380 В,

Р_н = 5,5 кВт,

I_Н= 11,36 А,

Кс.о, - коэффициент кратности срабатывания отсечки = 7.

Пусковой ток:I_пуск = 11,36*7 =79,55 А

Допустимый длительный ток:I_дд = 170 А

Исходя из номинального тока, выбираем тепловое реле РТЛ-1016 с возможностью регулирования диапазона тока несрабатывания в интервале от 9.5 А до 14,0 А.

Коэффициент α = 2,5 при нечастых и легких пусках и α = 1,6-2- при особо тяжелых условиях пуска.

Расчетный ток плавкой вставки: I _р._пл. = I _пуск / α= 79,55/2,5 = 39,77А.

Определяющим условием для выбора типа патрона и номинала калибровочной части плавкого предохранителя: I _н._пл ≥ I _р._пл.

Выбираем плавкую вставку предохранителя на ближайшее большое стандартное значение I _н._пл. = 15 А. Тип патрона предохранителя допускающего применение такой плавкой вставки НПН-60М.

U_н.п.= 380 В

I_н.пр. - 60 А - Номинальный ток патрона предохранителя.

I_н.п.в.⁼ 60 А -Номинальный ток плавкой вставки.

Плавкая вставка защищает от токов короткого замыкания, выполняя условие: I_пв/I_дд <=60/170=0,35<=3

Магнитный пускатель для двигателя 4A160S4У3, с параметрами:

U = 380 В,

Р_н = 15 кВт,

I_Н = 29.1 А

Выбираем к установке магнитный пускатель типа ПМЛ первого габарита ПМЛ-222002. Номинальный ток пускателя I _н._п = 80 А.

Для электродвигателя выбираем тепловые реле типа РТЛ -2053:

U_н.т.р. =380 В.

I_н.т.р. ⁼ 80А.

Пределы регулировки номинального тока несрабатывания теплового реле от

1. А до 32.0 А.

Коэффициент α = 2,5 при нечастых и легких пусках и α= 1,6-2 - при особо тяжелых условиях пуска.

Пусковой ток:I_пуск = 29,1*7 =203,7А.

Допустимый длительный ток: Iдд = 170 А.

Расчетный ток плавкой вставки:

I _Р.пл. = I _пуск/α = 203,7/2,5 = 81,47А.

Определяющим условиемдля выбора типа патрона и номинала калибровочной части плавкого предохранителя: I_н.пл ≥ I _р.пл.

Выбираем плавкую вставку предохранителя на ближайшее большое стандартное значение I_н._пл.= 100 А. Тип патрона предохранителя допускающего применение такой плавкой вставки НПН-60М.

U_н.п.= 380 В.

I_н.п.= 100 А - Номинальный ток патрона предохранителя (А).

I_н.п.в. = 100А- Номинальный ток плавкой вставки (А).

Плавкая вставка защищает от токов короткого замыкания, выполняя условие: I_пв/I_дд<=100/170=0,58<=3

Магнитный пускатель для двигателя 4А160М4УЗ, с параметрами:

U = 380 В,

Р_н = 18,5 кВт,

I_н= 35,49А,

Выбираем к установке магнитный пускатель типа ПМЛ первого габарита ПМЛ-422002. Номинальный ток пускателя I_н.п. = 63 А.

Для электродвигателя выбираем тепловые реле типа РТЛ -2055:

U _н.т.р. = 380 В.

I_н.т.р. = 80А.

Пределы регулировки номинального тока несрабатывания теплового реле от

1. А до 41,0 А.

Коэффициент α = 2,5 при нечастых и легких пусках и α= 1,6-2- при особо тяжелых условиях пуска.

Пусковой ток: I_пуск ⁼ 35,5*7=248,42.

Допустимый длительный ток: I_дд = 170 А.

Расчетный ток плавкой вставки:

I _р.пл. = I _пуск/α = 248,42/2,5 = 99,37А.

Определяющим условием для выбора типа патрона и номинала калибровочной части плавкого предохранителя: I _н._пл.≥ I _р.пл.

Выбираем плавкую вставку предохранителя на ближайшее большое стандартное значение I_н._пл. = 100 А. Тип патрона предохранителя допускающего применение такой плавкой вставки НПН-60М.

U_н.п= 380 В.

I_Н._П.⁼ 100 А - Номинальный ток патрона предохранителя (А).

I_н.п.в. ⁼ 100А- Номинальный ток плавкой вставки (А).

Плавкая вставка защищает от токов короткого замыкания, выполняя условие:

I_пв/I_дд<=100 /170=0,58<=3

Магнитный пускатель для двигателя 4A100S4У3, с параметрами:

U = 380 В,

Р_н = 3 кВт,

I_н= 6.7А,

Выбираем к установке магнитный пускатель типа ПМЛ первого габарита ПМЛ-322002. Номинальный ток пускателя I _н._п = 10 А.

Кс.о, - коэффициент кратности срабатывания отсечки = 6,5.

Исходя из номинального тока, выбираем тепловое реле РТЛ-1014 с возможностью регулирования диапазона тока несрабатывания в интервале

1. А до 10,0 А.

Коэффициент α = 2,5 при нечастых и легких пусках и α = 1,6 - 2 - при особо тяжелых условиях пуска.

Допустимый длительный ток: I_дд = 170 А

Пусковой ток: I_пуск = 6,7*6,5 = 43.53А

Расчетный ток плавкой вставки:

I _р.пл. = I _пуск/ α=43,53 /2,5 = 17.41А

Определяющим условием для выбора типа патрона и номинала калибровочной части плавкого предохранителя: I _н.пл ≥ I _{р.пл. .}

Выбираем плавкую вставку предохранителя на ближайшее большое стандартное значение I_Н.ПЛ. = 100 А. Тип патрона предохранителя допускающего применение такой плавкой вставки ПН-2.

U_н.п= 380 В.

I_н.п= 100 А - Номинальный ток патрона предохранителя (А).

I_н.п.в.=100А- Номинальный ток плавкой вставки (А).

Плавкая вставка защищает от токов короткого замыкания, выполняя условие: I_пв/I_дд<=100/170=0,58<=3

Выбор электротеплового реле и плавкой вставки на линию от РШ до СУЗ.

Магнитный пускатель для двигателя 4А180М4УЗ, с параметрами:

U = 380 В,

Р_н = 30 кВт,

I_Н= 56,28А,

Выбираем к установке магнитный пускатель типа ПМЛ первого габарита ПМЛ-422002. Номинальный ток пускателя I _н.п. = 63 А.

Для электродвигателя выбираем тепловые реле типа РТЛ -2061:

U н.т.р. = 380 В.

I_н.т.р. = 80А.

Пределы регулировки номинального тока несрабатывания теплового реле от

1. А до 74,0 А.

Коэффициент α= 2,5 при нечастых и легких пусках и α = 1,6-2- при особо тяжелых условиях пуска.

Пусковой ток: I_пуск = 56,28*7 =393,95А

Допустимый длительный ток: I_дд = 170 А

Расчетный ток плавкой вставки:

I р.пл. = I пуск/α = 393,95/2,5 =157,58А.

Определяющим условием для выбора типа патрона и номинала калибровочной части плавкого предохранителя: I _н._пл.≥ I _р._пл.

Выбираем плавкую вставку предохранителя на ближайшее большое стандартное значение I_н._пл. = 60 А. Тип патрона предохранителя допускающего применение такой плавкой вставки ПН-2.

U_н.п= 380 В.

I_н.п= 250 A - Номинальный ток патрона предохранителя (А).

I_н.п.в. = 250А- Номинальный ток плавкой вставки (А).

Плавкая вставка защищает от токов короткого замыкания, выполняя условие:

I_пв/I_дд<=250/170=1,471<=3

Выбор РП и аппаратуры защиты.

Для выбора распределительного устройства шкафа следует предварительно определить:

• токовую нагрузку для входной линии;

• количество выходов питающих линий и токовую нагрузку каждого выхода. Рекомендуется иметь в резерве 2, 3 свободных выходных канала;

• способ защиты выходных линии (автоматический выключатель, плавкий предохранитель и т.п.). Выбор типа шкафа для РП предопределяет допустимые для монтажа в шкафах типы и мощности защитной аппаратуры;

• способ монтажа шкафа (напольного расположения, навесного монтажа).

В общем случае каждый РП допускает возможность подсоединения одного вводного кабеля (реже двух) и нескольких выходных линии. На входе ставится рубильник с ручным приводом и защитное устройство (плавкий предохранитель или автоматический выключатель).

Шкаф должен имеет не менее трех выходных линии, суммарная мощность

на входе Р= 94 кВт.

Габариты шкафа должны быть выбраны, с условием размещения всех компонентов.

На рынке представлен большой ассортимент пунктов распределения, обладающие схожими показателями по характеристикам.

Выбираем распределительный пункт ПР 8501-2072-21УХЛЗ.