- •Паспорт станции:
- •1. Тепловая часть.
- •1.1Расчет принципиальной тепловой схемы к-300-240
- •1.1.1 Краткая характеристика турбоустановки к-300-240
- •1.1.3 Расчёт тепловой схемы.
- •1.1.4. Расчет электрической мощности турбоустановки.
- •1.2 Выбор основного и вспомогательного оборудования кэс. Выбор парового котла.
- •Выбор конденсатного насоса.
- •Выбор циркуляционного насоса.
- •Выбор деаэратора.
- •Высота дымовых труб.
- •2. Электрическая часть.
- •2.1 Выбор типа и конструкции синхронных генераторов
- •2.2 Разработка вариантов структурных схем кэс
- •2.2.1. Основные положение по разработке структурных схем
- •2.2.2. Характеристика вариантов структурной схемы.
- •2.2.3. Технико-экономическое сравнение вариантов схем
- •2.2.4. Выбор силовых трансформаторов и автотрансформаторов
- •2.2.5 Определение приведенных расчетных затрат.
- •2.2.6.Вывод
- •2.3 Расчет токов трехфазного короткого замыкания
- •2.3.1. Основные теоретические положения при расчете к.З.
- •2.3.2.Расчет токов короткого замыкания.
- •2.3.3 Координация уровня токов короткого замыкания
- •2.4 Разработка схемы собственных нужд
- •2.4.1. Основные характеристики механизмов собственных нужд
- •2.4.2. Характеристика схемы собственных нужд станции.
- •2.4.3. Выбор рабочих и резервных трансформаторов собственных нужд.
- •2.5 Выбор схем распределительных устройств
- •2.6.2. Выбор проводников и изоляторов
- •2.6.3. Выбор измерительных трансформаторов тока и напряжения
- •2.7. Разработка конструкции ру.
- •2.7.2. Выбор аппаратов для ограничения перенапряжений
- •2.8 Разработка генерального плана проектируемой электроустановки
- •2.9. Выбор режимов работы нейтрали в электроустановках.
- •3. Релейная защита и автоматика блока 300 мВт
- •4.Охрана труда при установке заземлений на вл
- •5. Специальная часть.
- •Открытое распределительное устройство (ору)
- •6. Экономическая часть
- •4.3. Издержки производства электрической и тепловой энергии по экономическим элементам затрат на энергию.
- •4. Калькуляция проектной себестоимости электрической энергии
- •Заключение
- •Литература
2.5 Выбор схем распределительных устройств
2.5.2. Выбор электрической схемы РУ 500кВ.
Рассмотрим два варианта схем РУ на стороне ВН 500кВ : схема КРУЭ 3/2 и КРУЭ 4/3. В РУ 500кВ количество присоединений: 2ВЛ+2АТ+5Т=9 присоединений.
Рис.2.25. схема на 500 кВ КРУЭ 3/2
Рис2.26. схема на 500 кВ РУ 4/3
Для дальнейшего рассмотрения выбираем схему КРУЭ 3/2.
2.5.3.Выбор электрической схемы РУ 220кВ.
На напряжении 220кВ выбираем схемы:
-КРУЭ две рабочие СШ.
В схеме РУ 220 кВ количество присоединений:
6ВЛ+2АТ+3 Т=11 присоединений.
Рис. 2.27
2.6. Выбор аппаратов и проводников
2.6.1. Выбор коммутационных аппаратов
Рис.2.28
Выбор выключателя В1 и разъединителя Р1 в цепи высокого напряжения 500 кВ блока с генератором ТГВ-300-2УЗ
Расчетные токи продолжительного режима в цепи блока генератор–трансформатор определяются по наибольшей электрической мощности генератора ТГВ-300-2УЗ
IНОРМ = IMAX = SНГ/ (√3*UВН) =353*103/(√3*500) = 415,3А
Расчетные токи КЗ принимаются по пункту 3, точка КЗ–1 с учетом того, что все цепи на стороне ВН проверяются по суммарному току КЗ на шинах:
IП0 =19.5 кА; iУД = 24.27 кА; Iпτ =17,1 кА; iаτ =17.47 кА.
Тепловой импульс:
ВК= IП02*(tОТКЛ+ТА)= 19.52*(0,15+0,45)= 228.15кА2с,
где tОТКЛ= 0,1+tСВ = 0,1+0,05 = 0,15 сек.
Выбран по справочнику элегазовая ячейка ЯЭУ-500
Таблица 2.13. Расчетные и справочные данные
Расчетные данные |
Справочные данные |
ЯЭУ-500 | |
UУСТ=500 кВ |
UH=500 кВ |
IMAX =415,3А |
IН=3150А |
Iпτ = 17.1 кА |
IОТКЛ=50 кА |
iаτ = 17.47 кА |
iан =√2* IОТКЛ*β/100 = √2*50*50/100= 35 кА |
IП0 =19.5 кА |
IДИН = 50 кА |
iУД = 24.27 кА |
- |
ВК= 228.15 кА2с |
IT2*tT=502*3=7500 кА2с |
Условия выполняются |
Выбор выключателя В2 и разъединителя Р2 в цепи среднего напряжения 220 кВ блока с генератором ТГВ-300-2УЗ
Расчетные токи продолжительного режима в цепи блока генератор–трансформатор определяются по наибольшей электрической мощности генератора ТГВ-300-2УЗ (353МВА):
IНОРМ = IMAX = SНГ/ (√3*Uсн) =353*103/(√3*220) = 943,85А
Расчетные токи КЗ принимаются по пункту 3, точка КЗ–2 с учетом того, что все цепи на стороне СН проверяются по суммарному току КЗ на шинах:
IП0 =25.1; iУД =67.2 кА; Iпτ =20.4кА; iаτ =23.97 кА.
Тепловой импульс:
ВК= IП02*(tОТКЛ+ТА)= 20.4*(0,155+0,41)= 352.8 кА2с,
где tОТКЛ= 0,1+tСВ = 0,1+0,055 = 0,155 сек.
Выбран по справочнику элегазовая ячейка ЯЭГ-220.
Таблица . 2.14 Расчетные и справочные данные
Расчетные данные |
Справочные данные |
ЯЭГ-220 | |
UУСТ=220 кВ |
UH= 220 кВ |
IMAX =943,15А |
IН= 3150А |
Iпτ = 21.6 кА |
IОТКЛ= 50 кА |
iаτ = 23.97кА |
iан =√2* IОТКЛ*β/100 = √2*50*50/100=35 кА |
IП0 =25.1 кА |
IДИН = 50 кА |
iУД = 67.2 кА |
iДИН = 125 кА |
ВК= 352.8кА2с |
IT2*tT=502*3=7500 кА2с |
Условия выполняются |
Выбор выключателя В3 и разъединителя Р3 в цепи генераторного напряжения 20 кВ блока с генератором ТГВ–300-2УЗ
Расчетные токи продолжительного режима в цепи блока генератор–трансформатор определяются по наибольшей электрической мощности генератора ТВГ–300–2У3 (353МВА):
IНОРМ = IMAX = SНГ/ (√3*UГН) = 353*103/(√3*20) = 10382,35А
Расчетные токи КЗ принимаются по пункту 3, точка КЗ–3 с учетом того, что в цепи генератора аппараты выбираются по наибольшему току КЗ:
IП0 =91.5кА; iУД =205.9 кА; Iпτ =73.2кА; iаτ = 96.08 кА.
Тепловой импульс:
ВК= IП02*(tОТКЛ+ТА)= 91.52*(0,25+0,38)= 5274.5 кА2с,
где tОТКЛ= 0,1+tСВ = 0,1+0,15 = 0,25 сек.
Выбран по [11] выключатель для внутренней установки типа ВГГ-20(Выключатель элегазовый на UH=20 кВ, IОТКЛ=90 кА для умеренного климата). Гидропривод.
Выбран по [Н] разъединитель для внутренней установки типа РВПЗ–1–20/12500У3 (Разъединитель внутренней установки с поступательным движением главных ножей с одним комплектом заземляющих ножей на UH=20 кВ, IН=12500А умеренного климата).
Расчетные и справочные данные приведены в таблице .
Таблица . 2.15Расчетные и справочные данные
Расчетные данные |
Справочные данные | |
ВГГ–20 |
РВПЗ–1–20/12500У3 | |
UУСТ=20 кВ |
UH= 20 кВ |
UH= 20 кВ |
IMAX =10382,35А |
IН= 12000А |
IН= 12500А |
Iпτ = 73.2кА |
IОТКЛ= 90 кА |
– |
iаτ = 22кА |
iан =√2* IОТКЛ*β/100 = √2*90*20/100= 25,4 кА |
– |
IП0 =91.5 кА |
IДИН = 125 кА |
– |
iУД = 205.9 кА |
iДИН = 230 кА |
iДИН = 490 кА |
ВК= 5274.5кА2с |
IT2*tT=1052*4= 44100 кА2с |
IT2*tT=1802*4= 129600 кА2с |
Условия выполняются |
Выбор выключателя В4 в цепи ТРДНС– 32000/35
Расчетные токи продолжительного режима в цепи трансформатора определяются по наибольшей электрической мощности трансформатора ТРДНС– 32000/35 (32МВА):
IНОРМ = IMAX = SНГ/ (√3*UГН) = 32/(√3*6,3) = 116,1А
Расчетные токи КЗ принимаются по пункту 4:
IП0 = 21.45 кА; iУД =54.6 кА; Iпτ =21.45 кА; iаτ =15.01 кА.
Тепловой импульс:
ВК= IП02*(tОТКЛ+ТА)=21.452*(0,12+0,05)= 216.25 кА2с,
где tОТКЛ= 0,1+tСВ = 0,1+0,02 = 0,12 сек.
Выбран выключатель для внутренней установки типа ВВ/ТЕL10. Гидропривод.
Таблица.2.16 Расчетные и справочные данные
Расчетные данные |
Справочные данные |
ВВ/ТЕL10 | |
UУСТ= 6,3 кВ |
UH= 35 кВ |
IMAX =116,1А |
IН= 630А |
Iпτ = 21.45кА |
IОТКЛ= 12,5кА |
iаτ = 15.01кА |
iан =√2* IОТКЛ*β/100= √2*12,5*50/100=8,8 кА |
IП0 =21.45кА |
IДИН = 32 кА |
iУД = 54.6кА |
iДИН = 35 кА |
ВК= 216.25кА2с |
IT2*tT=32*3=3072 кА2с |
Условия выполняются |