- •Паспорт станции:
- •1. Тепловая часть.
- •1.1Расчет принципиальной тепловой схемы к-300-240
- •1.1.1 Краткая характеристика турбоустановки к-300-240
- •1.1.3 Расчёт тепловой схемы.
- •1.1.4. Расчет электрической мощности турбоустановки.
- •1.2 Выбор основного и вспомогательного оборудования кэс. Выбор парового котла.
- •Выбор конденсатного насоса.
- •Выбор циркуляционного насоса.
- •Выбор деаэратора.
- •Высота дымовых труб.
- •2. Электрическая часть.
- •2.1 Выбор типа и конструкции синхронных генераторов
- •2.2 Разработка вариантов структурных схем кэс
- •2.2.1. Основные положение по разработке структурных схем
- •2.2.2. Характеристика вариантов структурной схемы.
- •2.2.3. Технико-экономическое сравнение вариантов схем
- •2.2.4. Выбор силовых трансформаторов и автотрансформаторов
- •2.2.5 Определение приведенных расчетных затрат.
- •2.2.6.Вывод
- •2.3 Расчет токов трехфазного короткого замыкания
- •2.3.1. Основные теоретические положения при расчете к.З.
- •2.3.2.Расчет токов короткого замыкания.
- •2.3.3 Координация уровня токов короткого замыкания
- •2.4 Разработка схемы собственных нужд
- •2.4.1. Основные характеристики механизмов собственных нужд
- •2.4.2. Характеристика схемы собственных нужд станции.
- •2.4.3. Выбор рабочих и резервных трансформаторов собственных нужд.
- •2.5 Выбор схем распределительных устройств
- •2.6.2. Выбор проводников и изоляторов
- •2.6.3. Выбор измерительных трансформаторов тока и напряжения
- •2.7. Разработка конструкции ру.
- •2.7.2. Выбор аппаратов для ограничения перенапряжений
- •2.8 Разработка генерального плана проектируемой электроустановки
- •2.9. Выбор режимов работы нейтрали в электроустановках.
- •3. Релейная защита и автоматика блока 300 мВт
- •4.Охрана труда при установке заземлений на вл
- •5. Специальная часть.
- •Открытое распределительное устройство (ору)
- •6. Экономическая часть
- •4.3. Издержки производства электрической и тепловой энергии по экономическим элементам затрат на энергию.
- •4. Калькуляция проектной себестоимости электрической энергии
- •Заключение
- •Литература
2.6.2. Выбор проводников и изоляторов
Выбор сборных шин и ошиновки на напряжение 500 кВ и токоведущих частей в цепи генератора ТГВ-300-2УЗ
Таблица 2.17. Выбор ошиновки на напряжение 500 кВ и в цепи генератора.
Условия выбора и проверки |
ошиновка на 500 кВ токоведущие части от трансформатора ТДЦ–400 до сборных шин 500 кВ |
ошиновки на напряжение 500 кВ и в цепи генератора | |
Условие выбора IMAX<IДОП |
По току наиболее мощного присоединения – в трансформаторе ТЦ–400 в блоке с генератором ТГВ-300-2УЗ (353МВА) IMAX = IНОРМ = SНГ/ (√3*UНОМ)= 353*103/(√3*500)= 407,6А |
По типу генератора ТГВ-300-2УЗ, UНОМ = 20 кВ IMAX = SНГ/ (√3*UНОМ*0,95)= 353*103/(√3*20*0,85)= 11988,5А | |
Тип проводника, его параметры [Н] |
три провода в фазе 3АС–600/72 IДОП= 2130А d= 24 мм |
ТЭКН-Е-20-12500-400 UНОМ = 20 кВ IНОМ = 10200А iДИН= 400 кА | |
Проверка на схлестывание, электро-динамическую стойкость |
не производится, т.к. IП0 = 19.5 кА < 20 кА |
iУ < iДИН 24.27кА < 400 кА Условие выполняется | |
Проверка шин на термическое действие токов КЗ |
не производится, т.к. шины выполнены голыми проводами на открытом воздухе. |
не производится | |
Проверка по условиям коронирования 1,07Е<0,9Е0 ДСР=1,26Д= 1,26*300 = 378 мм. |
Е0 = 30,3m*[1+(0,299/√r0)]; m=0,82 Е0 = 30,3*0,82*[1+(0,299/√1,66)]= 30,56 кВ/см Для трех проводах в фазе: Е= k*0,354*1,1UНОМ / /[n*r0*lg(ДСР / rЭК)]= 1,14*0,354*1,1*500 / [2*1,66*lg(378/13,85)]= 25,6 кВ/см k=1+2* r0/a= 1+2*1,66/40= 1,14 rЭК = (r0*a2)⅓ = (1,66*40)⅓ = 13,85см. 1,07Е<0,9Е0 1,07*25,6 < 0,9*30,56 27,3 кВ/см < 27,54 кВ/см |
не производится |
Таблица 2.17
Тип токопровода |
Тип генератора |
Uном, кВ |
Iном, А |
iд, кА |
Тип опорных изоляторов |
Тип ТТ |
Тип ТН |
ТЭКН-Е-20-12500-400 |
ТГВ-300-2УЗ |
20 |
10200 |
400 |
ОФР-20-500, ШАГ-3000 |
ТШ-20-12000-5 |
ЗНОЛ-20 ЗНОЛ-1/20 |
Выбор и ошиновки на напряжение 220 кВ
Таблица 2.18 Выбор ошиновки на напряжение 220 кВ
Условия выбора и проверки |
ошиновка на 220 кВ токоведущие части от трансформатора ТДЦ–400 до сборных шин 220 кВ |
Условие выбора IMAX<IДОП |
По току наиболее мощного присоединения – в трансформаторе ТДЦ–400 в блоке с генератором ТГВ-300-2УЗ (353МВА) IMAX = IНОРМ = SНГ/ (√3*UНОМ)= 353*103/(√3*220)= 926,38А |
Тип проводника, его параметры [11] |
два провода в фазе АС–400/22 IДОП= 830А d= 26,6 мм r0= 1,47 см |
Проверка на схлестывание, электро-динамическую стойкость |
не производится, т.к. IП0 = 19.74кА < 20 кА |
Проверка шин на термическое действие токов КЗ |
- |
Проверка по условиям коронирования 1,07Е<0,9Е0 ДСР=1,26Д= 1,26*400 = 504 мм. |
Е0 = 30,3m*[1+(0,299/√r0)]; m=0,82 Е0 = 30,3*0,82*[1+(0,299/√1,47)]= 30,98 кВ/см Е= 0,354*1,1UНОМ / [r0*lg(ДСР / r0)]= 0,354*1,1*220 / [0,84*lg(504/1,47)]= 22,94 кВ/см 1,07Е<0,9Е0 1,07*22,94 < 0,9*30,98 24,54 кВ/см < 27,88 кВ/см |
Выбор сборных шин на секции собственных нужд 6 кВ
Таблица 2.19.
ТРДНС 32000/35 – секция 6 кВ |
|
ША 100х8 Iдоп =1625 А в=8мм, h=100 мм, q=800 мм² |
С учетом поправки на температуру окружающего воздуха отличную от номинальной на 25º Примем tокр=30ºС
|
165· 0,943 = 156 А Условие выполняется |
Проверка на термическую стойкость
|
Условие выполняется |
Проверка шин на электродинамическую стойкость σрасч≤ σдоп для алюминевых шин σдоп =700 кг/см² |
кг·см
689≤800 Условие выполняется |