- •1. Выбор формы поперечного сечения выработки и материала крепи
- •1.1 Расчет площади поперечного сечения выработки
- •2. Проектирование и расчет буровзрывных работ
- •2.1. Выбор вв и оборудования для бурения шпуров
- •2.2. Расчет параметров бвр
- •2.3. Выбор способа и средств взрывания
- •3. Проветривание выработок
- •3.1. Проветривание выработок по нагнетательной схеме
- •3.2. Проветривание выработок по комбинированной схеме
- •4.Расчет прочных размеров горной крепи
- •4.1. Деревянная рамная крепь
- •4.2. Анкерная крепь
- •4.3. Набрызгбетонная крепь
- •4.4. Паспорт крепления выработки
- •5. Уборка породы
- •5.1. Расчет производительности погрузочной машины при уборке породы
- •5.2. Уборка породы скреперными установками
- •6. Организация работ
- •Приложения
- •Содержание
4.2. Анкерная крепь
Сущность крепления горных выработок анкерной крепью заключается в том, что слои кровли «подшиваются» к более прочной основной кровле или скрепляются между собой анкерами. В настоящее время широкое распространение получил способ крепления выработок железобетонными анкерами (штангами). Железобетонные анкеры получают в результате заполнения песчано-цементным раствором шпура, в который затем вводят стальную арматуру. Раствор, заполняющий шпур, создает прочный контакт с породой по всей длине анкера и препятствует смещению и расслоению пород. Для крепления железобетонными анкерами используется цементно-песчаная смесь состава 1:1 или 1:2 из цемента марок 400 или 500, а в качестве арматуры – сталь переменного профиля диаметром 16 мм. Предел текучести арматурной стали может приниматься равным т = 3,4 108 Па, удельное сцепление бетона с породой в зависимости от марки цемента принимается 1,0 106 Па или 1,4 106 Па, а удельное сцепление арматурного стержня с бетоном составляет у = 12 106 Па.
Шпуры бурятся телескопными перфораторами ПТ-29, ПТ-36, ПТ-45 и др. Для установки штанг применяется комплект оборудования ПН-1, состоящий из трех контейнеров для транспортировки компонентов смеси емкостью по 62 л и бака, в котором смесь перемешивается лопастным валом, вращающимся от пневмопривода, а затем подается в шпур. Техническая характеристика комплекса оборудования ПН-1 приведена ниже:
Объем контейнера, л . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 62
Объем бака, л. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 24,5
Давление сжатого воздуха, Па . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5 105
Расход сжатого воздуха, м3/мин . . . . . . . . . . . . . . . . . 2,5
Мощность привода, кВт. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1,06
Размеры пневмонагнетателя, мм:
высота . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1380
ширина . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 670
длина . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 860
Масса, кг . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 55
Расчет анкерной крепи заключается в следующем:
Выбираются оборудование для бурения шпуров и материалы, необходимые для возведения штанговой крепи. Диаметр шпуров под штанги может приниматься равным 43 мм (dшп = 4,3 10-2 м).
По формуле (20) вычисляется коэффициент внутреннего трения пород, а для случая, когда nб < 3 определяется и угол сползания породных призм по формуле (22).
Рассчитывается высота зоны обрушения пород
(37)
где bсв - высота свода естественного равновесия пород, определяемая для случая, когда nб 3 по формуле (23), а для случая nб 3
(38)
Определяется длина штанги в кровле выработки
(39)
где lз.г. = 0,3-0,4 - заглубление анкера в зону устойчивых пород. При работе над проектом минимальную длину штанги рекомендуется принимать равной lшт 1,0 м.
Вычисляется несущая способность анкера из условия прочности арматурного стержня на разрыв, Н:
(40)
где Fа - площадь сечения арматурного стержня, м2.
Вычисляется несущая способность анкера из условия сдвига бетона относительно стенок шпура, Н:
(41)
где m1 - коэффициент условий работы анкера, равный при сухом шпуре 0,9, при влажном шпуре 0,75 и при наличии воды в шпуре 0,6.
Несущая способность анкера из условия прочности закрепления арматурного стержня в бетоне, Н:
(42)
где dа - диаметр арматурного стержня; l3 - длина заделки стержня в бетоне. Обычно принимается l3 = lшт; Кст - коэффициент, учитывающий начальный сдвиг арматуры в бетоне, равный 0,85.
В качестве расчетной несущей способности анкера Ра выбирается наименьшее из рассчитанных значений Р1, Р2 и Р3.
Максимально допустимые расстояния между анкерами по периметру выработки рассчитываются по формуле, м:
(43)
где К3 = 2,5 – коэффициент запаса прочности, ρ – плотность породы, кг/м3.
Определяется число анкеров в ряду:
при nб > 3
(44)
при nб < 3
(45)
где hшт - расстояние от почвы до нижнего анкера, принимаемое равным 1-1,5 м; обозначения h3 и h2 приведены на рис. 3, PЧ – периметр выработки вчерне.
Полученные по формулам (44) и (45) значения np округляются до +0,5. При значениях nр = 2,5, np = 3,5 и т.п. количество штанг в каждой паре рядов принимается соответственно равным 2 и 3, 3 и 4, и т.п.
Число штанг на 1 пм выработки будет равно
(46)
Число штанг на 1 цикл составит:
(47)
Объем бурения в цикле для установки штанг, м
(48)
Выбирается оборудование для возведения анкерной крепи и приводится его техническая характеристика.