- •2. Морфология и морфометрия водохранилищ
- •2.1. Типизация водохранилищ по генезису образующих котловин.
- •2.2. Морфологические особенности водохранилищ
- •2.3. Морфология береговой зоны и типы берегов водохранилищ
- •2.3.1. Особенности морфологии берега водохранилища
- •2.3.2. Типы береговых процессов
- •2.3.3. Методы прогноза динамического развития активных абразионных берегов малых водохранилищ и особенности их инженерной защиты.
- •2.3.3.1. Вероятностно-статистический метод.
- •2.3.3.2. Метод натурных аналогий
- •2.3.3.3. Энергетический метод
- •2.3.3.4. Графоаналитический метод
- •2.3.4. Особенности инженерной защиты динамически неустойчивых берегов
- •2.4. Морфометрические показатели водохранилищ, их специфика и методика определения
- •2.5. Районирование акватории водохранилищ
- •2.5.1. Принципы и методы гидрологического районирования
- •2.5.2. Принципы и методы гидрографического районирования
- •2.5.3. Гидрографическое районирование водохранилищ
2.3.3.4. Графоаналитический метод
Графоаналитические методы используются при прогнозе переработки берегов сложного геологического строения и разных генетических типов. В основу этой группы методов положены разработки, предложенные Г. С. Золотаревым при прогнозировании переработки берегов крупных водохранилищ. Ряд специалистов уточнили и дополнили графоаналитический метод для оценки развития берегов малых водохранилищ.
Рис. 2.19. Схема построения профиля прогноза переработки берега в озеровидной части малого водохранилища по Г.С. Золотареву. а – для первой стадии – через 10 лет; б – для конечной стадии практического значения.
α1 – угол уступа аккумулятивной отмели (10-12о – для песчано-глинистых грунтов и 18-22о – для гравийных и крупнопесчаных накоплений), α2 – угол наклона поверхности аккумулятивной части отмели (1-1о30 – для тонких песков и до 10-20о – для мелких галечников), α3 – угол абразионной части отмели (по табл.) 0, различный в зависимости от пород и волны; α4 – угол зоны наката волны, зависящий от пород и высоты волны: F – объем материала, слагающего аккумулятивную часть отмели; F2- объем размытых пород; h – высота волны; B…. то же, что α1, α2, α3, α4, но соответствуют переработке берегов в конечную стадию.
Для выполнения прогноза, кроме исходных материалов по состоянию склонов, необходимо знать:
а) уровни НПУ, горизонт сработки в период открытого русла в маловодный год (обеспеченность 95 %), максимальные уровни половодья 5 % и 50 %-ной обеспеченности;
б) углы наклона абразионной и аккумулятивной частей отмели, зоны наката для разных пород по двум стадиям расчета; для верховой зоны водохранилищам и заливам необходимы уклоны отмелей и бечевников;
в) данные о крутизне устойчивых и неустойчивых откосов и склонов, выработанных в разных породах;
г) коэффициент аккумуляции с поправкой на продольное перемещение наносов.
Обычно прогноз по этому методу выполняется для озерной части водохранилища. При построении расчетного профиля определяется характер отмели (абразионная, абразионно-аккумулятивная, абразионно-эрозионная), ее уклон. От уровня НПУ вниз откладывается глубина волнового воздействия, отражающая положение бровки уступа отмели для 10-летней стадии, равная полутора высотам волн 1 %-ной обеспеченности в песчано-суглинистых породах и двум высотам волн в лёссовых породах. Уточнение глубины волнового воздействия выполняется по графику. Линия уступа аккумулятивной отмели проводится под углом а} (10 – 20° в зависимости от состава наносов). Под углом а2 наносится линия поверхности аккумулятивной части отмели до пересечения с первоначальным рельефом (в точке b). Из точки b под углом а3 до пересечения с НПУ проводится линия поверхности абразионной части отмели. Выше этой точки располагается зона наката волны, определяемая по формуле
hH = 3,2khd/m,
где k — коэффициент шероховатости (для песка 1,5 – 2 мм) — 0,775; т — коэффициент уклона зоны наката, равный ctg а.
Для 10-летней стадии рекомендуется брать ширину зоны наката в 2 раза меньше, чем для конечной стадии. Выше зоны наката, из точки d, строится надводный откос, принимаемый для 10-летней стадии неустойчивым с предельной крутизной.
После построения профиля производится проверка соотношения площади аккумуляции и размыва (Fakk/Ft)y что должно соответствовать принятому проценту аккумуляции. Передвижением точки а вправо или влево добиваются необходимого соотношения частей отмели при абразионном типе их развития, а точка а откладывается непосредственно на первоначальном откосе.
Кроме того, прогноз формирования берега может быть выполнен на конечную стадию для озерной части водохранилища (рис. 2.19). Все операции расчета производятся в том порядке, который изложен выше. Различие заключается в том, что точка а откладывается не от НПУ, а от горизонта сработки вниз на величину, равную 2,5 – 3 высотам волн 1 %-ной обеспеченности для песчаных пород и 3,3 –4 высотам волн для легко размываемых лёссовых пород.
Уклоны аккумулятивной (р2) и абразионной (рз) частей отмели, зоны наката (р4) берутся более пологими. Углы β определяются по таблице Г.С.Золотарева, учитывающей размокаемость, размываемость грунтов, процент аккумуляции материала, углы зоны наката.
Надводный откос определяется по аналогии с природными устойчивыми откосами.
Несколько иной способ расчета формирования берегов для верховой зоны водохранилища и заливов.
Здесь вместо зоны наката строится эрозионная отмель (бичевник), которая располагается между НПУ и паводочными уровнями 50 %-ной обеспеченности для 10-летней стадии и 4 – 5 %-ной для конечной стадии (см. рис. 2.19). Угол наклона эрозионной части отмели для 10-летней (gj) и для конечной стадии (а2) необходимо устанавливать по уклонам бечевника реки в зоне осенних паводков.
Построение неустойчивого надводного откоса производится для 10-летней и устойчивого — для конечной стадии по аналогии с природными откосами.
Для водохранилища со значительной сработкой (3 – 6 м) в безледоставный период при определении 10-летней стадии переработки за расчетный принимается уровень наибольшей повторяемости, который всегда значительно ниже НПУ. Построение расчетного профиля рекомендуется производить от среднего уровня летней сработки на 10-летнюю стадию и от среднего минимального уровня на конечную стадию.
При расчете переработки берегов в начальный период наполнения для каждого промежуточного состояния уровня воды расчет производится по его максимальному положению. Глубину бровки отмели получают путем отложения от среднего уровня высоты волны 1%-ной обеспеченности при максимальной расчетной скорости ветра.
Изрезанность берега оврагами и балками учитывается по формуле
StK = Stn(1+kn),
где StK — конечное перемещение бровки берега за k лет с учетом поправки на изрезанность; Stn — перемещение бровки берега за k лет; kn — коэффициент изрезанности берега оврагами и балками, равный отношению площади, занятой оврагами и балками, к площади всего участка.
При расчетах формирования берегов во времени необходимо учитывать изменяющиеся во времени углы наклона абразионной и аккумулятивной частей отмели. Изменение угла наклона отмели подчиняется уравнению
αt = aH—(an—at)thot,
где at — изменяющийся (во времени) угол наклона отмели, °; ан — угол наклона прибрежной отмели, формирующийся после 2— 5 лет размыва при легкоразмываемых грунтах (h1%) до 2 м); ап — 2° - 2°30/ для водохранилищ Сибири, при h1% = 1,5 м; ап — 1°30' – 2° для водохранилищ европейской части; ак — предельный угол наклона отмели; ot — декремент затухания, равный
ot = — 1/t arctg h (an - а,)/(аn—ак).
Рекомендуется для лесной зоны европейской части ot = 0,03, а для Сибирских водохранилищ в этой же зоне ot = 0,02.
Необходимо указать, что этот метод используется при прогнозе развития берегов малых водохранилищ в том случае, когда они имеют сложное геологическое строение.