- •Курсовая работа
- •Исходные данные
- •Кинематическая схема
- •Технические требования
- •Условия эксплуатации
- •Объем работы
- •Назначение механизма и описание прототипа
- •Проектирование зубчатой передачи
- •2.6. Определение предельных контактных напряжений в зубьях шестерни и колеса
- •2.7. Определение допускаемой величины контактных напряжений
- •2.8. Определение значений коэффициентов k , к , к
- •2.9. Определение межосевого расстояния цилиндрической зубчатой передачи в первом приближении
- •2.10. Определение модуля зацепления
- •2.11. Определение основных размеров зубчатой передачи
- •3. Определение конструктивных параметров зубчатых колес
- •Поверочный расчет передачи на контактную прочность
- •4.1. Определение коэффициентов входящих в формулу для определения величины
- •4.2. Определение удельной расчетной окружной нагрузки на зубья при расчете контактных напряжений
- •4.3. Определение расчетных контактных напряжений
- •4.4. Проверка контактной прочности зубьев передачи
- •5. Поверочный расчет передачи на прочность зубьев по изгибу
- •5.1. Определение расчетного местного напряжения у основания зуба шестерни и колеса .
- •5.2. Определение допускаемых напряжений изгиба
- •5.3. Проверка изгибной прочности зубьев шестерни и колеса
- •Литература
2.6. Определение предельных контактных напряжений в зубьях шестерни и колеса
Предельные контактные напряжения зависят от твердости и числа циклов контактирования поверхности детали. При одинаковой твердости зубьев шестерни и колеса более слабым звеном является шестерня, т.е.
Предельное контактное напряжение для поверхности зуба шестерни определяется по формуле
Для стальных зубьев с термоулучшением при НВ<350 верхний и нижний пределы вычисляем согласно табл. 1.6:
Для стальных зубьев показатель т = 6, число циклов, соответствующих излому кривой усталости:
Расчетное число циклов изменения контактных напряжений на одной поверхности зуба шестерни:
Принимаем эквивалентную длительность цикла нагружения одной поверхности равной длительности одностороннего вращения в течение одного цикла по циклограмме t = 0,3 мин, число контактов одной поверхности зуба шестерни за один оборот с = 1. По исходным данным частота вращения шестерни = 450 об/мин, число циклов нагружения передачи N = 1500.
Подставляя числовые значения, получаем:
Предельное напряжение после числовых подстановок:
Так как неравенство выполняется, принимаем
2.7. Определение допускаемой величины контактных напряжений
где S = 1,2 - коэффициент безопасности по табл. 1.7, соответствующий назначению механизма (0,98 < P < 0,99).
2.8. Определение значений коэффициентов k , к , к
и функции , входящих в формулу определения
межосевого расстояния
2.8.1. Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями при расчете на контактную выносливость = 1 - для прямозубых пар.
2.8.2. Коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки по ширине зубчатых, венцов:
В результате, подставляя числовые значения:
2.8.3. Коэффициент, учитывающий дополнительную динамическую нагрузку, в первом приближении Khv = 1.
2.8.4. Функция = 1 - при прямых зубьях,.
2.9. Определение межосевого расстояния цилиндрической зубчатой передачи в первом приближении
приведенный модуль упругости для контакта стальных зубьев.
Подставляя входящие в формулу величины, получаем:
2.10. Определение модуля зацепления
В первом приближении
Выбираем ближайшее наибольшее стандартное значение модуля т = 1,375 мм.
2.11. Определение основных размеров зубчатой передачи
Диаметры делительных я начальных окружностей ( и ) при корригировании с коэффициентами смещения совпадают, т.е.
Тогда для шестерни и колеса:
Диаметры окружностей вершин зубьев:
Диаметры окружностей впадин зубьев:
Межосевое расстояние (окончательная величина):
Рабочая ширина венца в первом приближении
Действительную ширину зубчатого венца получаем округлением в сторону увеличения до нормального линейного размера по табл. 1.12: b2 = 25 мм и b1 = 24 мм.
Тогда окончательная величина рабочей ширины зубчатого венца (определяющая область действия контактных напряжений):