Диплом Султан.output
.pdfВнутренние габариты ванн
Длина:
l= nl1+ (n-1)l2 +l3,
где l1- размер подвески по длине ванны
l2 - расстояние между подвесками по длине ванны (0,03 - 0,1 м);
l3 - расстояние между краем подвески и торцевой стенкой ванны (0,1-0,2 м) n - количество подвесок на одной штанге по длине ванны.
l= 1*0,9 + (1-1) *0,05+ 1*0,1 = 1м
Ширина:
b= nKb1+ 2nKb2+ 2b3+ nAb4,
где b1 - размер подвески по ширине ванны b= 0,08м;
b2 - расстояние между анодом и ближайшим краем подвески (0,15м); b3 - расстояние между анодом и стенкой ванны (0,05-0,2 м);
nA и nk- количество катодных и анодных штанг (nА=3, nк=2); b4 - толщина анода (0,01)
b= 2*0,08+2*2*0,15+2*0,1 +3*0,01 = 0.99 м
Высота:
h=hэ+hБ=(h, +h2+h3) +hБ,
где hэ - высота уровня электролита;
hБ - расстояние от зеркала электролита до верхнего края бортов ванны (0,1-0,25
м);
h1- высота подвески (без подвесного крюка)
h2- расстояние от дна ванны до нижнего края подвески (0,15-0,3 м); h3- высота электролита над верхним краем подвески (0,02-0,05 м).
h= (0,8 + 0,2 + 0,03) + 0,2 = 1,23 м
Выбираем стандартную ванну: 1= 1 м; b= 1 м; h= 1,25 м
Объем электролита в ванне:
V Э = l b h э - V /
где V/ - объем металла в деталях и анодах.
V/ =Vд + VA, м3
Уд= 0,00025 м3; VА=b*l*h;
VА= 0,01*2*1.6=0,032 м3;
51
V= 0,00025+0,032= 0,032 м3;
Vэ= 1*1*1,25-0,02= 1,23 м3;
Поверхность загрузки в одной ванне:
SK= 1,23 м2;
3.3. Автооператорные линии
Производственную программу удобно выразить в единицах загрузки в АЛ-загрузочных приспособлениях - ЗП. Поверхность изделий, покрываемых на подвесках на одном ЗП колеблется в широких пределах 0,5 - 3 м2 в среднем, что зависит от размера подвески и формы изделий. Поэтому целесообразно, исходя из характеристики АЛ, выбрать размеры ЗП, определить количество изделий, размещаемых на одном ЗП, их поверхность.
Ритм выдачи (с) одного ЗП с одной АЛ:
= 3600 tc/Pc,
где tc- среднесуточное время работы оборудования.
= 3600*15,7/208=271 (с)
Для АЛ в среднем составляет 240-600 с. Так как = 271 с, то для выполнения заданной производственной программы достаточно одной АЛ. Корректировка количества АЛ в зависимости от времени протекания наиболее длительной операции технологического процесса. При этом ориентировочно определяют количество ванн для осуществления этой операции:
N= t1/ ,
где t1 - время проведения операции согласно технологии, с. Нанесение никелевого покрытия: N= 24*60/271/2 = 2,6 ~ 3 ванны. Уточним время каждой операции технологического процесса:
tоп=t1+ tобс,
где tобс- время, необходимое для загрузки и выгрузки ванны, рассчитанное по уравнению:
tобс=2 Н / V B ,
здесь Н - высота подъема ЗП, м (определяется размерами ЗП);
Н = 0,99+ 0,1 = 1,09 м
VB- скорость подъема и опускания ЗП, м/с (0,13 - 0,20). tобс = 2* 1,09 / 0,2 = 10,9 (с)
Уточним время проведения процесса никелирования toп= 34*60+ 10,9 = 2050,9 (с)
Электрохимическое обезжиривание:
toп= 600 + 10,9 = 610,9 (с)
N = 600/271 =2,2; следовательно 3 ванны
52
Промывка в горячей или холодной воде: tоп= 120 + 10,9 = 130,9 (с)
N= 120/271 =0,44- 1 ванна для каждой из девяти промывок, т.к. 1<N<6, то ранее рассчитанное количество АЛ не требует корректирования.
Выберем размеры ванн для проектирования новых АЛ [табл. 3.4, 5, стр.
22]
длина С = 1 м высота h= 1 м ширина 6= 1,25 м
Длина АЛ определяется количеством ванн, расстоянием между ваннами (0,1- 0,4 м) и длиной загрузочно - разгрузочных площадок (по 1,6 - 2,0 м).
LАЛ=nl+(n2-1) l1+l2n1 l1- расстояние между ваннами, l1= 0,1- 0,4 м;
l2 - длина загрузочно - разгрузочной площадки, l2 = 1,6- 2,0 м n1 - количество загрузочной - разгрузочных площадок, n1 = 2; n2- количество обслуживающих площадок, П2 -1 -2.
LAЛ = 23*2 + (2 - 1) *0,3 + 2*2= 50,3 м
Ширина АЛ складывается из ширины ванн и размеров площадок обслуживания
(по 1 - 1 , 5 м):
ВАЛ = b+ n2b1|
b- ширина ванн;
b1 - ширина обслуживающей площадки, b1= 1 - 1,5 м.
ВАЛ = 1,0 + 2* 1,5 = 4 м.
Высота автомата зависит от типа АЛ, ее конструктивных особенностей и может изменяться от 2 до 6 м.
Принимаем Н = 5 м.
|
|
Таблица 15 |
|
Расчетные данные для ванн авто операторной линии. |
|
||
|
Продолжительность |
Количество |
|
Наименование |
операции, мин |
ванн |
|
ванны |
|||
|
|
||
|
|
|
|
Химическое обезжиривание |
5-15 |
3 |
|
Промывка теплой непроточной водой |
1-2 |
1 |
|
Каскадная промывка |
1-2 |
1 |
|
Обезжиривание электрохимическое |
7-10 |
3 |
|
Промывка теплой водой |
0,5-2 |
1 |
|
Каскадная промывка |
0,5-2 |
1 |
|
Активация |
0,5-2 |
1 |
|
Каскадная промывка |
0,5-2 |
1 |
|
Никелирование полублестящее |
34 |
3 |
|
|
53 |
|
Промывка в непроточной воде |
0,5-2 |
1 |
||
(улавливание) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Промывка |
2-х |
ступенчатая |
0,5-1 |
1 |
противоточная в холодной воде |
|
|
||
|
|
|
||
Никелирование блестящее |
34 |
3 |
||
Промывка непроточной воде |
0,64-1,0 |
1 |
||
(улавливание) |
|
|
|
|
|
|
|
||
Промывка 2-х ступенчатая проточной |
0,5-2 |
1 |
||
воде |
|
|
|
|
Промывка теплой проточной водой |
0,5-2 |
1 |
||
|
|
|
|
|
|
Сушка |
|
- |
1 |
|
|
|
|
|
Расчет количества автооператоров
Ориентировочное количество операторов:
nавт=(t2+tB+tост)/( в ),
где t2- суммарное время горизонтальных перемещений оператора, с;
tB- суммарное время вертикальных перемещений на подъем и опускание ЗП, с; tocт- время остановок оператора у ванн, с.
t2= l(N+1)/V2
tв= 2H(N+1)/VB
tocт=N3Xt3,
где £ - расстояние между средними линиями соседних ванн (по ходу оператора); V2- скорость горизонтального перемещения оператора (0,13-0,26 м/с); N3- количество ванн, у которых задерживается оператор; t3- время задержки оператора у ванн, с.
t2= 0,4(25+1)/0,2 = 52 с
tв= 2*1,09(25+1)/0,2= 141,7с
Время остановки оператора у ванн tocтскладывается из времени tocтДля выполнения коротких технологических операций, времени tocт //- для слива рас-
54
твора с ЗП, времени tocт///для гашения инерционных сил в подвижных узлах системы при переходе оператора к позиции и после опускания подвески в ванну:
tocт=toст/+ tocт//+ tocт///
tocт /= 20N = 20*25 = 460 с
tocт //= (6-9) (N - 2) = 8*(25-2) = 184 c tocт /// = (2+4) N = 4*20 = 80 c
tocт= 460+184+80 = 724 c
Zon= (52 + 141,7 + 724)/271 = 3,8 – 4 оператора
3.4.Материальный расчет
3.4.1.Расчет химикатов и воды на приготовление электролитов
ирастворов
Расход химикатов:
1) на первоначальное приготовление электролитов:
min.n=∙ ∙в (кг)
с-концентрация компонента (по верхнему пределу), г/л; V-объем электролита в ванне, л;
nв- количество ванн с данной с и данным Vэ Обезжиривание
|
mобn.n = |
∙ ∙ |
|
= 477 (кг) |
|
||||
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||||
Вещество |
|
Концентрация г/л |
Расход кг |
||||||
Na3P0412H20 |
|
|
|
|
|
|
|
50 |
477 |
Na2C03 |
|
|
|
|
|
|
|
25 |
238,5 |
Синтанол ДС10 |
|
|
|
|
|
|
|
4 |
38,16 |
NaOH |
|
|
|
|
|
|
|
35 |
333,9 |
Нанесение покрытия никель блестящий |
|
|
|||||||
|
mакт |
n.n |
= |
∙ ∙ |
=2798,4(кг) |
|
|||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
55
Расход веществ для нанесения покрытия
Называние |
Концентрация |
Норма |
Годовая |
Расход |
компонента |
г/л |
расхода, |
производительность, |
химикатов, |
|
|
л/м2 |
м2 |
кг |
NiS04 7Н20 |
220 |
0,24 |
30900 |
2798,4 |
Н3ВО3 |
35 |
0,24 |
30900 |
38,16 |
NaCl |
12 |
0,24 |
30900 |
152,64 |
1,5 нафтолинд- |
1,7 |
0,24 |
30900 |
21,63 |
исульфокислота |
|
|
|
|
1,4 бутиндиол |
0,25 |
0,24 |
30900 |
3,18 |
3.4.2. Расход анодов.
Расход анодов на первоначальную загрузку
Sa=Sk·
Sa = 0,62*2/1,5=0,83 м2
Исходя из величины поверхности анодов, рассчитывается рабочая
анодная поверхность на одной штанге:
Расход анодов рассчитывается по формуле:
man.n =Sa· ·
где - толщина используемых анодов, м; Sa-анодная поверхность, м2;
р- плотность металла анода.
ma 1 0 0 =100· · · 1· 2 ,
- толщина покрытия осаждаемого металла, м,- плотность осаждаемого металла, кг/м3,
k1- коэффициент, учитывающий сложность геометрической формы детали,
0,7-0,95,
k2- коэффициент, учитывающий непроизводительные потери анодов, 1,10- 1,15.
56
т100= 100 · 9 · 10-6 · 8902 · 0,85 · 1,1 = 7,49 кг
та 3 0 9 0 0 = 30900 · 9 · 10 · 8902 · 0,85 · 1,1 = 2314 ,73 кг
3.4.3Расход воды
Расход воды на приготовление электролитов:
Vn.э=∑ · г · см , г/л,
ф
Где Vi-объем электролита в ванне, л;
ni-количество ванн с одинаковым объемом и составом электролита; nсм-количество смен электролита в году;
ТГф- фактический годовой фонд времени.
Расход воды на испарение с зеркала электролита для ванн, работающих при повышенной температуре, рассчитывают с использованием формулы Крауза:
Vисп=n·∑ , ∙ ∙ ( − ) , г/л,∙( ,+ + )
Где F-поверхность испарения, м2;
К-коэффициент, зависящий от скорости движения воздуха (для гальванических цехов К=0,71);
Х1-количество пара, насыщающего воздух при температуре электролита, кг на 1 кг сухого воздуха; Х2-количество пара, насыщающего воздух при температуре цеха, кг на 1 кг сухого воздуха;
n-количество ванн, по которым ведется расчет на испарение воды; р- плотность воды, г\см3.
Расчет расхода воды на промывку после каждой технологической ванны для любой из выбранных промывок проводят по формуле:
V=[ |
|
|
∙ |
|
] · |
уд |
· |
исп |
· |
|
, г/л, |
|
|
∙ |
|
||||||||||
|
(+ |
исп |
) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
уд∙исп |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Где F-поверхность зеркала электролита ванны, м2; Vисп- удельное испарение электролита, л/м2т;
Vуд- удельный вынос электролита, л/м2;
57
Рчас- часовая производительность линии, м2/г;
C0-концентрация наиболее вредного компонента в технологической ванне, г/л; Сn-допустимая концентрация этого компонента в последней ванне промывки, г/л;
n- количество ванн промывки; n1-количество ванн улавливания; n2- коэффициент.
При расчете с использованием ванн улавливания коэффициент принимают:
1)для одноступенчатой промывки- n2=1;
2)для многоступенчатой прямоточной- n2=n;
3)для каскадной промывки -n2=1.
В отсутствии ванн улавливания коэффициенты n2 |
берутся теми же самыми, a n1 |
||||||||
равным нулю. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Номер промывки |
Гор. |
Хол. |
Гор. |
Хол. |
Хол. |
Хол. |
Хол. |
теплая |
|
пр. |
кас. |
пр. |
кас. |
кас. |
кас. |
кас.. |
|
||
Общая поверхность промываемых |
8,13 |
8,13 |
8.13 |
8.13 |
8.13 |
8.13 |
8.13 |
8.13 |
|
деталей S, м2/ч |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Уд. унос раствора деталями из технол |
600 |
300 |
600 |
300 |
200 |
240 |
240 |
240 |
|
ванны, мл/м2 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Конц в-ва в технол ванне (в пересчете |
30 |
14 |
40 |
20 |
40 |
36 |
36 |
0.1 |
|
на металл), г/л |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Допустимая концентрация в-ва после |
0,1 |
0.1 |
0,1 |
0.1 |
0.1 |
0.1 |
0,1 |
0.01 |
|
промывки, г/л |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэф. ванн улавливания (при 1 к=2.5; |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
2.5 |
1 |
|
при 2 к=5) |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэф.требуемой степени очистки |
2.14 |
140.002.00 |
200.00400.00150.006.13 |
|
1.00 |
|
|||
поверхности, Ко |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
количество ванн промывки |
1 |
2 |
1 |
2 |
2 |
2 |
1 |
1 |
|
Уд. расход воды при каскадной |
0.257 |
1.420 |
0.240 |
1.697 |
2.400 |
1.470 |
0.7360.120 |
|
|
промывке, л/м2 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Уд. расход хол. воды при автономной |
0.129 |
1.420 |
0.120 |
1,697 |
2.400 |
1.470 |
0.3680.060 |
|
|
подаче, л/м2 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Уд. расход хол. воды при авто-номной |
0,129 |
1.420 |
0.120 |
1.697 |
2.400 |
1.470 |
0.3680.060 |
|
|
подаче, л/м2 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расход воды при каскадной промывке, |
2.091 |
11,5431.951 |
13.79719.51211.9495.9840.976 |
|
|||||
л/ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расход холодной воды при автономной |
1.045 |
11,5430.976 |
13.79719.51211.9492.9920.488 |
|
|||||
подаче, л/ч |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Общий расход гор воды при |
1.045 |
11.5430.976 |
13.79719.51211.9492.9920.488 |
|
|||||
автономной подаче, л/ч |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
58 |
|
|
|
|
|
|
|
Общий расход хол. воды, л/ч |
75.254 |
Общий расход гор. воды, л/ч |
2.509 |
3.5.Расчет источников постоянного тока
3.5.1Расчет напряжения на ванне Сила тока на ванне
Расчёт токовой нагрузки и напряжение на ванне.
Расчёт для каждой ванны производим по ниже приведённым формулам и сводим полученные значения в таблицу.
Сила тока на ванне:
Никель полублестящий: |
I = iк∙ Sед. |
I=62*1,5=93 А |
|
где iK- катодная плотность тока, A;Sе.д.з- площадь единичной загрузки, дм2.
Электродная поляризация на ванне:
Никель полублестящий: |
∆Е = Еа - Ек |
|
∆Е =0,429+0,546=0,975 В |
где Еа, Ек - потенциалы анода и катода, В.
Падение напряжения в электролите:
EЭЛ = ∙
Никель полублестящий
Eэл = . = 2,4B
.
где inp- проходная плотность, А/см2; - расстояние между электродами, см;- удельная электропроводность электролита, 1/(Ом см).
59
Проходная плотность:
iпр = √ ∙ .
Никель полублестящий
iпр = √ , = 0,17А
Потери напряжения в электродах и контактах ванн:
Епк = 0,15∙(∆Е + Еэл).
Никель полублестящий
Епк=0,15*(0,975+2,4)=0,506 В
Потери напряжения в шинопроводе:
Епр =0,1 * (∆Е + Еэл+ Епк).
Никель полублестящий
Епр=0,1∙(0,975+2,4+0,506)=0,388 В
Минимальное напряжение на генераторе тока:
Umin= ∆Е + Eэл+ Епк + Епр.
Umin=0,975+2,4+0,506+0,388=4,269
Напряжение на ванне:
U= (1 + К 1 ) ∙( ∆Е + ( 1 + К 2 ) ∙E э л ) ,
U= (1 +0,1)∙(0,975+( 1 +0,2)*2,4)=4,24 В
где K1- коэффициент, учитывающий потери напряжения в контактах,
К2 - коэффициент, учитывающий увеличение напряжения за счёт газонаполнения.
60